4.4.3.3 Nếu có tạp băng tần hẹp, như tạp do các máy phát thanh quảng bá gây ra, cản trở độ chính xác của phép đo ở tần số qui định trong 4.4.3.1 và 4.4.3.2, thì phải chọn các tần số thử nghiệm càng gần với tần số qui định đó càng tốt.

Nguyên nhân gây sai lệch so với tần số qui định phải được ghi trong báo cáo đánh giá hiệu lực (xem 4.6).

4.4.3.4 Tần số của máy phát tín hiệu RF cung cấp tín hiệu cho anten phát phải được điều chỉnh trong khoảng Df (xem Bảng 2), của tần số thử nghiệm qui định trong Bảng 1 hoặc trong 4.4.3.2.

4.4.4 Phép đo độ suy giảm vị trí

Điều này mô tả ba phép đo cần thiết để xác định độ suy giảm vị trí đo được SA_m (xem 4.5.3.1), ở tần số qui định. Độ suy giảm vị trí được xem là SA giữa các đầu nuôi của anten phát (A và B trong Hình 3 và Hình 4) và các đầu nuôi của anten thu (C và D trong Hình 3 và 4).

Chú thích: Nếu có sẵn toàn bộ tham số S của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng (xem 4.3.2.6), thì cũng có thể xem là SA giữa hai giao diện cáp-bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng với điều kiện là các đặc tính của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng được tính đến khi tính toán SA lý thuyết. Trong mô tả dưới đây, khả năng này sẽ được chỉ ra bằng chú thích, khi thích hợp.

Hình 3 - Xác định U_r1(f) hoặc U_r2(f)

...

...

...

4.4.4.1 Phép đo 1: Tại tần số qui định f, điện áp chuẩn U_r1(f) được xác định. Từ điện áp này có thể tính toán được độ suy giảm của tín hiệu giữa cổng đầu ra của máy phát RF và các đầu nuôi của anten dây phát và, tương tự, giữa các đầu nuôi của anten dây thu và cổng đầu vào của máy thu.

U_r1(f) được xác định như dưới đây (xem Hình 3). Phần tử dây dẫn của anten thử nghiệm được ngắt khỏi bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng của chúng và hai bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng được nối đầu-đầu (xem thêm chú thích 4 dưới đây) với mối nối càng ngắn càng tốt, tốt nhất là < l_min/10, trong đó l_min đã được xác định trong 4.3.2.3.

Mức của máy phát RF được đặt để cho số đọc của máy thu cao hơn mức tạp của máy thu ít nhất là 60 dB (xem chú thích 2 dưới đây). Số đọc của máy thu được ghi lại là U_r1(f).

Chú thích 1: Mức của trường phát xạ không được vượt quá mức truyền cục bộ cho phép.

Chú thích 2: Trong điều này, máy thu RF được coi như tuân thủ 4.4.2.9. Nếu áp dụng chú thích của 4.4.2.9 thì cần áp dụng phương pháp nêu trong 4.4.4.7.

Chú thích 3: Mức tạp của máy thu có thể giảm bằng cách giảm độ rộng băng tần máy thu. Tuy nhiên, nếu máy phát RF và máy thu RF không đồng bộ về tần số, như trong trường hợp máy phát tín hiệu tự hiệu chỉnh và bộ phân tích phổ, thì độ rộng băng tần máy thu phải đủ rộng sao cho độ trôi tần số của máy phát RF không làm ảnh hưởng đến kết quả đo.

Chú thích 4: Nếu cho phép áp dụng phương pháp nêu trong chú thích của 4.4.4, thì anten thử nghiệm hoàn chỉnh được ngắt ra và hai cáp anten được nối với nhau khi xác định U_r1(f) và U_r2(f) theo 4.4.4.4.

4.4.4.2 Biên độ đặt của máy phát tín hiệu RF sử dụng trong 4.4.4.1 ở tần số cụ thể được giữ không đổi trong suốt các phép đo phối hợp với 4.4.4.3 và 4.4.4.4.

4.4.4.3 Phép đo 2: Các bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng được ngắt khỏi nhau, các phần tử dây dẫn được nối với bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng của chúng (xem Hình 4), và được điều chỉnh đến chiều dài L_a(f) qui định. Anten thử nghiệm được đưa vào vị trí như qui định trong 4.4.2 và 4.4.3. Các thành phần khác bố trí trong cơ cấu thử nghiệm tương tự như nêu ở 4.4.4.1. Xem thêm chú thích của 4.4.2.2 và 4.4.4.5.

...

...

...

4.4.4.4 Phép đo 3: Phép đo điện áp chuẩn (xem 4.4.4.1) được lặp lại ở cùng tần số qui định. Giá trị đo được ghi lại là U_r2(f).

4.4.4.5 Nếu giá trị U_r1(f) và U_r2(f), tính bằng đơn vị logarit, chênh lệch nhiều hơn 0,2 dB, thì độ ổn định của bố trí thử nghiệm phải được cải thiện và lặp lại các phép đo 1, 2 và 3 đã nêu ở trên.

Chú thích: Nguyên nhân gây mất ổn định có thể là do sự phụ thuộc vào nhiệt độ của độ suy giảm cáp đồng trục, đặc biệt là trực tiếp dưới ánh nắng mặt trời.

4.4.4.6 Độ suy giảm vị trí đo được SA_m(f) được cho bằng công thức sau:

SA_m(f) = 20log₁₀  (dB) (1)

Trong đó U_ra(f) là giá trị trung bình của U_r1(f) và U_r2(f).

Chú thích: Nếu không thực hiện biện pháp dự phòng nào để ngăn ngừa việc võng phần tử dây của cả hai anten thử nghiệm ở các tần số thấp 30 MHz, 35 MHz và 40 MHz thì có thể cần phải hiệu chỉnh độ suy giảm vị trí đo được SA_m (xem 4.5.3.1).

4.4.4.7 Nếu dải làm việc của máy thu RF không tuân thủ 4.4.2.9 thì có thể sử dụng phương pháp thay thế sau đây với điều kiện có sẵn toàn bộ tham số S của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng và các đặc tính của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng được tính đến khi tính toán SA lý thuyết.

a) Xác định và ghi lại số đọc của máy thu U_s(f) như mô tả trong 4.4.4.3.

...

...

...

c) Để chứng minh độ ổn định của cơ cấu thử nghiệm đề cập ở 4.4.2.8, lặp lại bước b) để xác định A_i2(f) sau khoảng thời gian xấp xỉ bằng tổng thời gian giữa việc đọc U_s(f) ở bước a) và A_i1(f) ở bước b). Nếu A_i2(f) chênh lệch so với A_i1(f) nhiều hơn 0,2 dB thì độ ổn định của cơ cấu thử nghiệm phải được cải thiện và lặp lại các bước a), b) và c).

d) Nếu bố trí thử nghiệm có đủ độ ổn định thì độ suy giảm vị trí đo được sẽ là:

SA_m(f) = 20log₁₀ {A_ia} (dB) (2)

trong đó A_ia(f) là giá trị trung bình của A_i1(f) và A_i2(f) theo đơn vị tuyến tính.

4.4.5 Phép đo quét độ cao anten

Điều này mô tả ba phép đo quét độ cao anten cần thiết để xác định độ cao anten thu h_r,max mà tại đó độ suy giảm vị trí đo được thể hiện đỉnh cực đại (xem 4.4.3.2 a) và 4.5.3.2). Nguyên nhân là do khử (gần như tuyệt đối) sóng trực tiếp đến anten thu bằng sóng gián tiếp, nghĩa là sóng phản xạ từ mặt phẳng phản xạ.

4.4.5.1 Tại tần số f_s, qui định ở 4.4.3.2 a) và trong bố trí thử nghiệm như mô tả trong 4.4.2, độ cao của anten thu thử nghiệm (điều hưởng đến tần số f_s) được tăng từ độ cao h_r = 1,0 m lên độ cao h_r,max(f_s) tương ứng với đỉnh cực đại đầu tiên trong SA, nghĩa là đỉnh cực tiểu đầu tiên trong số đọc của máy thu.

Chú thích: Giá trị cực tiểu trong số đọc của máy thu không cần quan tâm. Số đọc này chỉ là một chỉ số để tìm h_r,max(f_s).

4.4.5.2 Độ cao h_r,max(f_s) được đo và ghi lại cùng với độ không đảm bảo đo liên quan Dh_r,max(f_s).

...

...

...

4.4.6 Phép đo quét tần số

Điều này mô tả ba phép đo quét tần số cần thiết để xác định tần số fmax tại đó độ suy giảm vị trí đo được thể hiện đỉnh cực đại [xem 4.4.3.2 b) và 4.5.3.3]. Đỉnh cực đại này là do sự khử (gần tuyệt đối) sóng trực tiếp đến anten thu bởi sóng gián tiếp, nghĩa là sóng phản xạ từ mặt phẳng phản xạ.

4.4.6.1 Ở độ cao anten thu thử nghiệm cố định, h_rs(f_s) qui định ở 4.4.3.2 b) và trong cơ cấu thử nghiệm có anten thử nghiệm được điều hưởng đến tần số liên đới f_s như nêu trong 4.4.3.2 b), tần số của máy phát tín hiệu RF được quét từ tần số thấp hơn nhiều so với fs, nghĩa là thấp hơn f_s 100 MHz, lên đến giá trị f_max(h_rs) tương ứng với điểm cao nhất của đỉnh cực đại trong SA, nghĩa là giá trị nhỏ nhất trong số đọc của máy thu.

Chú thích: Giá trị nhỏ nhất trong số đọc của máy thu không cần quan tâm. Số đọc này chỉ là một chỉ số để tìm f_max(h_rs).

4.4.6.2 Tần số f_max(h_rs) được ghi lại cùng với độ không đảm bảo đo liên quan, Df_max(h_rs).

Chú thích: Giá trị f_max(h_rs) đo được không cần phải bằng giá trị f_s(h_rs) như nêu trong 4.4.3.2 a) vì f_max(h_rs) còn phụ thuộc vào các đặc tính của anten thử nghiệm thực tế.

4.5 Các tiêu chí về sự phù hợp của vị trí thử nghiệm hiệu chuẩn anten

4.5.1 Lời giới thiệu

CALTS được coi là thỏa mãn khi, ở mọi tần số tại đó đòi hỏi CALTS để thực hiện các phép hiệu chuẩn anten, độ suy giảm vị trí đo được (4.4.3.1) và độ cao anten đo được hoặc tần số đo được (4.4.3.2) nằm trong phạm vi biên dự phòng nhất định của giá trị lý thuyết tính được (4.5.3). Ngoài độ không đảm bảo trong dữ liệu đo khác nhau, giá trị biên này còn tính đến dung sai cho phép trong bố trí thử nghiệm.

...

...

...

4.5.2 Dung sai và độ không đảm bảo đo

4.5.2.1 Dung sai lớn nhất đối với các tham số khác nhau được liệt kê trong Bảng 2.

Bảng 2 - Dung sai lớn nhất với d = 10 m

Biến số

Dung sai lớn nhất

Điều

L_a

±0,0025 L_a hoặc

±0,001 (m) nếu L_a < 0,400 (m)

...

...

...

Z_AB

VSWR ≤ 1,10

4.3.2.5 a)

A_b

±0,4 dB

4.3.2.5 b)

F_b

±2^o

4.3.2.5 c)

...

...

...

±0,04 m

4.4.2.3

h_t

±0,01 m

4.4.2.4

h_r

±0,01 m

4.4.2.5

f

...

...

...

4.4.3.4

Chú thích: Sự cần thiết phải tính đến dung sai ∆D_we theo bán kính của phần tử dây và độ không đảm bảo kết hợp với sự thẳng hàng của anten dây, đang được xem xét.

4.5.2.2 Độ không đảm bảo đo DSA_m theo độ suy giảm vị trí đo được SA_m như xác định trong công thức (1) ở 4.4.4.6 được cho bởi:

trong đó DSA_r được cho bởi DA_r trong 4.4.2.9, hoặc bởi DA_i(f) trong 4.4.4.7, chọn điều nào áp dụng được. DSA_t giải thích cho độ nhạy của độ suy giảm vị trí các dung sai tham số (các giá trị lớn nhất được cho trong Bảng 2). Giá trị độ tin cậy 95 % của DSA_r và DSA_t phải được dùng trong công thức (3).

Chú thích: DSA_t (95 %) có thể được tính bằng cách sử dụng mô hình cho ở Phụ lục C.

4.5.2.3 Nếu dung sai của các tham số phù hợp với các giá trị cho trong Bảng 2, thì DSA_t (95 %) = 0,2 dB có thể được dùng cho toàn bộ dải tần từ 30 MHz đến 1 000 MHz. Trong trường hợp này, không cần thực hiện việc tính toán DSA_t và cũng không cần ghi lại kết quả tính toán trong báo cáo đánh giá hiệu lực của CALTS.

Chú thích: Cơ sở cho DSA_t (95 %) = 0,2 dB được nêu trong C.1.3.2.

4.5.2.4 Độ không đảm bảo đo Dh_rm theo độ cao đo được của anten thu h_r,max như xác định ở 4.4.5, được cho bởi:

...

...

...

trong đó Dh_r,max được xác định theo 4.4.5.2, và Dh_rt giải thích cho độ nhạy của h_r,max với các dung sai về tham số (các giá trị lớn nhất được cho trong Bảng 2).

Chú thích: Dh_rt có thể được tính bằng cách sử dụng mô hình cho trong C.1.3.3.

4.5.2.5 Nếu dung sai của các tham số phù hợp với các giá trị cho trong Bảng 2, thì Dh_rt (95 %) = 0,025 m có thể được dùng ở ba tần số qui định. Trong trường hợp này, không cần phải tính Dh_rt và cũng không cần ghi lại kết quả tính toán trong báo cáo hiệu lực của CALTS.

Chú thích: Cơ sở cho Dh_rt (95 %) = 0,025 m được nêu trong C.1.3.3.

4.5.2.6 Độ không đảm bảo đo Df_m ở tần số đo được f_max như xác định trong 4.4.6, được cho bởi

trong đó

Df_max được xác định trong 4.4.6.2; và

Df_t tính cho độ nhạy f_max với các dung sai tham số (các giá trị lớn nhất được cho trong Bảng 2).

...

...

...

4.5.2.7 Nếu dung sai của các tham số phù hợp với các giá trị cho trong Bảng 2, thì Df_t (95 %)/f_c = 0,015 có thể được dùng ở ba độ cao qui định của anten thu. Trong trường hợp này, không cần phải tính Df_t và cũng không cần ghi lại kết quả tính toán trong báo cáo hiệu lực của CALTS.

Chú thích: Cơ sở cho Df_t (95 %)/f_c = 0,015 được nêu trong C.1.3.4.

4.5.3 Tiêu chí phù hợp

Trong điều này, các giá trị tham số cần thiết để tính toán là các giá trị thực tế có được trong một phép đo. Các giá trị tham số thực tế này xem như được xác định với độ không đảm bảo đo đủ nhỏ sao cho chứng minh được giá trị tham số nằm trong dải dung sai lớn nhất như cho trong Bảng 2 là đúng.

Ví dụ - Nếu khoảng cách qui định giữa tâm anten d = 10,00 m (4.4.2.3) và trong quá trình đo SA thực tế khoảng cách này là d_a = 10,01 m, thì dùng giá trị của d_a vào phép tính. Tuy nhiên (d-d_a) phải luôn nhỏ hơn 0,04 m (xem Bảng 2), trong khi da được xác định với độ không đảm bảo đo đủ nhỏ sao cho chứng tỏ được |d – d_a | < 0,04 m.

4.5.3.1 CALTS tuân thủ các tiêu chí về hiệu lực độ suy giảm vị trí nếu, ở mọi tần số sử dụng để hiệu chuẩn anten (Hình 5) thì:

|SA_c (dB) - SA_m (dB)| < T_SA (dB) - DSA_m (dB) (8)

trong đó

SA_c(f) là SA lý thuyết ở tần số qui định, được tính như mô tả ở Phụ lục C, sử dụng dữ liệu anten thử nghiệm có được sau khi áp dụng 4.3.2.6 và sử dụng các giá trị tham số hình học thực tế L_a, d, h_t và h_r;

...

...

...

D SA_m(f) là độ không đảm bảo đo SA (độ tin cậy 95 %) như rút ra trong 4.5.2.2;

T_SA(f) là dung sai cho phép theo SA.

Nếu không có qui định nào khác trong tiêu chuẩn hiệu chuẩn anten có yêu cầu sử dụng CALTS, thì dung sai cho phép T_SA(f) = 1,0 dB đối với toàn bộ dải tần từ 30 MHz đến 1 000 MHz.

Ít nhất là phải chứng tỏ được CALTS tuân thủ các tiêu chí SA ở các tần số liệt kê trong Bảng 1.

Chú thích 1: ở tần số từ 30 MHz đến 40 MHz, giá trị SA_m cần được hiệu chỉnh khi đỉnh của anten dây bị võng xuống đáng kể.

a) Ở tần số 30 MHz, lưỡng cực dài 4,8 m bị võng xuống khoảng 16 cm ở đỉnh. SA_m cần được tăng lên một lượng là 0,27 dB, 0,13 dB và 0,08 dB khi lưỡng cực ở độ cao 1 m, 2 m và 4 m, tương ứng, để thích hợp cho việc so sánh SA_m với SA_c.

b) Nếu độ võng ở đỉnh nhiều hơn 20 cm thì việc tăng SA_m(f) cần được tính bằng số (xem điều C.2).

Chú thích 2: Ví dụ

Nếu DSA_t (95 %) = 0,2 dB (áp dụng 4.5.2.3) và DSA_r (95 %) = 0,2 dB, thì khi đó DSA_m (95 %) = 0,3 dB. Do đó, 0,7 dB là mức chênh lệch lớn nhất chấp nhận được giữa độ suy giảm vị trí tính được và đo được. Mức chênh lệch lớn nhất chấp nhận được có thể tăng lên bằng cách sử dụng máy thu có giá trị DSA_r (95 %) thấp hơn, bằng cách giảm dung sai của các tham số khác nhau và bằng cách xem xét giá trị DSA_t (95 %) thực tế.

...

...

...

Hình 5 - Quan hệ giữa các đại lượng sử dụng trong tiêu chí phù hợp SA

4.5.3.2 CALTS tuân thủ các tiêu chí về độ cao anten thu đối với giá trị SA lớn nhất nếu ở các tần số f_s cho trong 4.4.3.2 a):

| h_rc (m) - h_r,max (m)| < T_hr (m) - Dh_rm (m) (7)

trong đó

h_rc(m) là độ cao lý thuyết của anten thu ở đó xuất hiện giá trị SA lớn nhất, nghĩa là tín hiệu truyền nhỏ nhất, được tính như mô tả ở Phụ lục C, sử dụng dữ liệu anten thử nghiệm có được sau khi áp dụng 4.3.2.7 và sử dụng các tham số hình học thực tế L_a, d, h_t và tần số thực tế f_s;

h_r,max(m) là độ cao anten thu có được từ qui trình nêu ở 4.4.5;

Dh_rm(m) là độ không đảm bảo đo về độ cao anten thu (độ tin cậy 95 %) như rút ra trong 4.5.2.4;

T_hr(m) là dung sai cho phép của h_r,max.

Nếu không có qui định nào khác trong tiêu chuẩn hiệu chuẩn anten có yêu cầu sử dụng CALTS, thì dung sai cho phép là T_hr = 0,05 m.

...

...

...

4.5.3.3 CALTS tuân thủ các tiêu chí tần số đối với SA lớn nhất nếu, ở độ cao anten thu h_rs, với anten được điều hưởng đến tần số kết hợp f_s liệt kê trong 4.4.3.2 b) có:

|f_c (MHz) - f_max (MHz)| < T_f - Df_m (MHz) (8)

trong đó

f_c(MHz) là tần số lý thuyết tại đó xuất hiện giá trị SA lớn nhất, nghĩa là tín hiệu truyền nhỏ nhất, được tính như mô tả ở Phụ lục C, sử dụng dữ liệu anten thử nghiệm có sau khi áp dụng 4.3.2.7 và sử dụng các tham số hình học thực tế L_a, d, h_t và h_rs ;

f_max(MHz) là tần số đo được lấy từ qui trình nêu ở 4.4.6;

Df_m(MHz) là độ không đảm bảo đo tần số (độ tin cậy 95 %) như rút ra trong 4.5.2.6; Tf là dung sai cho phép của f_max.

Nếu không có qui định nào khác trong tiêu chuẩn hiệu chuẩn anten có yêu cầu sử dụng CALTS, thì dung sai cho phép là T_f = 0,03 f_c.

Chú thích: Có thể áp dụng 4.5.3.2 hoặc 4.5.3.3; xem thêm 4.4.3.2.

4.6 Báo cáo hiệu lực

...

...

...

Tiêu chuẩn này qui định các yêu cầu, qui trình đánh giá hiệu lực và tiêu chí phù hợp đối với CALTS. Qui trình đánh giá hiệu lực này kết thúc bằng việc biên tập và phê chuẩn “báo cáo hiệu lực CALTS”.

Báo cáo hiệu lực là phương tiện để chỉ ra và bảo đảm sự tuân thủ các yêu cầu của CALTS đặt ra trong tiêu chuẩn này.

Chủ nhân của CALTS hoặc các bên khác có thể chịu trách nhiệm về biểu hiện thực tế tính hiệu lực của CALTS.

Báo cáo hiệu lực của CALTS phải phù hợp với các yêu cầu nêu trong 4.6.2.

4.6.2 Các yêu cầu đối với báo cáo hiệu lực

Báo cáo hiệu lực CALTS phải nêu một số hạng mục, mỗi hạng mục đề cập đến một khía cạnh hiệu lực của CALTS. Từng hạng mục và chứng minh cho nội dung trong báo cáo hiệu lực được mô tả dưới đây. Danh mục liệt kê tóm tắt đối với các hạng mục cần nêu được cho trong Phụ lục F.

a) Thông tin chung

Thông tin chung như vị trí, chủ nhân chịu trách nhiệm của CALTS, v.v… phải được nêu trong báo cáo.

Nếu việc đánh giá hiệu lực vị trí được tiến hành bởi các bên/tổ chức khác, thì khi đó phải chỉ ra các bên/tổ chức này.

...

...

...

Ngoài ra, phải đề ngày thực hiện việc đánh giá hiệu lực và ngày phát hành báo cáo hiệu lực. Tên của những người chịu trách nhiệm về soạn thảo và phê duyệt báo cáo hiệu lực phải được thể hiện trên trang bìa, kể cả chữ ký của họ.

b) Đánh giá chu kỳ hiệu lực và giới hạn các điều kiện

Như trên đã nêu, tính hiệu lực phải được chứng tỏ trước khi hiệu chuẩn anten (xem 4.2.2a).

Do đó, điều quan trọng là chỉ ra chu kỳ hiệu lực mong muốn của CALTS đang xem xét. Vì CALTS có thể là hệ thống trong nhà hoặc ngoài trời, nên tính hiệu lực mong muốn của CALTS có thể khác nhau và có thể bị ảnh hưởng bởi các yếu tố khác nhau như thay đổi môi trường, lão hóa cáp hoặc lão hóa bộ hấp thụ. Trách nhiệm của chủ hệ thống là đánh giá và công bố chu kỳ hiệu lực của việc đánh giá hiệu lực CALTS.

Liên quan đến việc đánh giá hiệu lực này, phải nhận biết được các hạng mục hoặc các khía cạnh có thể phải chịu sự thay đổi trong quá trình sử dụng hệ thống: ví dụ đối với loại ngoài trời: môi trường, cây cối, tuyết, độ ẩm của đất, v.v… Nói chung, độ ổn định tính năng của cáp, thiết bị, anten và cột anten là quan trọng. Điều kiện môi trường, lão hóa dụng cụ hoặc bộ hấp thụ và hiệu lực của việc hiệu chuẩn thiết bị cũng có thể quyết định chu kỳ hiệu lực của CALTS.

Có thể kết hợp các phương tiện trợ giúp phép đo nhanh hoặc các qui trình kiểm tra bằng mắt để đánh giá liên tục tính hiệu lực/sự đồng nhất về tính năng của CALTS.

Các điều kiện hoặc các giới hạn về môi trường hoặc cấu hình cụ thể phải được nêu rõ.

c) Mô tả và đánh giá hiệu lực của anten thử nghiệm

Hạng mục này của báo cáo hiệu lực đề cập đến việc chứng tỏ sự phù hợp với các yêu cầu của anten.

...

...

...

Từng hạng mục trong yêu cầu kỹ thuật qui định phải được kiểm tra sự phù hợp bằng cách xem xét hoặc bằng phép đo. Kết quả kiểm tra sự phù hợp phải được nêu trong Phụ lục hoặc trong tài liệu riêng (ảnh, kết quả đo, kết quả hiệu chuẩn, báo cáo của nhà cung ứng, v.v…).

d) Bố trí thử nghiệm

Hạng mục này của báo cáo hiệu lực đề cập đến bằng chứng trên bố trí thử nghiệm. Bố trí thử nghiệm phải tuân thủ các yêu cầu kỹ thuật qui định nêu trong 4.4.2 và các giá trị áp dụng được nêu trong Bảng 2.

Từng hạng mục trong yêu cầu kỹ thuật qui định phải được kiểm tra sự phù hợp bằng cách xem xét hoặc bằng phép đo. Kết quả kiểm tra sự phù hợp phải được nêu trong phụ lục hoặc trong tài liệu riêng.

e) Phép đo đánh giá hiệu lực

Kết quả của phép đo đánh giá hiệu lực độ suy giảm vị trí tiến hành theo qui trình nêu trong 4.4.4 và tại tần số và độ cao anten thử nghiệm nêu trong Bảng 1 phải được mô tả trong phần này của báo cáo đánh giá hiệu lực. Ngoài ra, kết quả của phép đo quét độ cao (4.4.5) hoặc phép đo quét tần số của anten (4.4.6) phải được ghi trong hạng mục này.

f) Tính độ suy giảm vị trí anten và dung sai

Hạng mục này của báo cáo thử nghiệm phải chỉ ra chiều dài anten được tính bằng cách sử dụng qui trình ở Phụ lục C hay sử dụng qui trình tính bằng số khác. Kết quả tính độ suy giảm vị trí và kết quả các tính toán độ không đảm bảo đo tổng phải được đưa ra trong hạng mục này dùng giá trị ngầm định hoặc giá trị tính được trong trường hợp sai lệch so với dung sai trong Bảng 2.

g) Tính toán các tiêu chí phù hợp

...

...

...

h) Kết luận sự phù hợp

Với điều kiện là độ suy giảm vị trí đo được phù hợp với công thức (6) ở mọi tần số và thỏa mãn các điều kiện về tiêu chí quét độ cao hoặc tần số, khi đó CALTS đang xem xét có thể được công bố phù hợp với các yêu cầu của CALTS có tính đến chu kỳ hiệu lực, giới hạn các điều kiện đã nêu và các cấu hình nêu trong điểm b).

4.7 Đánh giá hiệu lực CALTS đối với phân cực thẳng đứng

Đang xem xét.

4.7.1 Lời giới thiệu

4.7.2 Yêu cầu kỹ thuật về vị trí

4.7.3 Qui trình đánh giá hiệu lực

4.7.4 Tiêu chí phù hợp

4.7.5 Báo cáo đánh giá hiệu lực

...

...

...

Phụ lục A

(tham khảo)

Yêu cầu về CALTS

A.1 Lời giới thiệu

Nói chung, yêu cầu kỹ thuật mang tính qui định là CALTS cũng sẽ là một vị trí thử nghiệm thoáng (OATS). Tuy nhiên, yêu cầu kỹ thuật mang tính qui định không yêu cầu CALTS phải luôn luôn là một OATS. Do đó, CALTS có thể được bảo vệ khỏi ảnh hưởng thời tiết, đặt trong một khu vực muối mặn, v.v… với điều kiện là thỏa mãn tất cả các yêu cầu kỹ thuật qui định.

Chi tiết vị trí thử nghiệm có thể xem trong điều 5 của CISPR 16-1-4, còn thông tin bổ sung được nêu dưới đây. Cần đặc biệt chú ý khi cung cấp cho người sử dụng tiêu chuẩn này cùng với tài liệu tham khảo (xem điều A.4).

A.2 Mặt phẳng phản xạ

A.2.1 Kết cấu mặt phẳng phản xạ

Vật liệu mặt phẳng phản xạ có thể là một tấm không có lỗ hoặc một mạng lưới dây. Tấm hoặc mạng này cần ưu tiên hàn liền tại các đường nối hoặc hàn cách quãng dọc theo đường nối < l_min/10, trong đó l_min là bước sóng kết hợp với tần số lớn nhất cần xem xét. Nếu chọn lưới dây, cần phải chú ý để các dây giao nhau tạo tiếp xúc dẫn điện tốt với nhau. Chiều rộng ô lưới phải < l_min /10.

...

...

...

đáng kể, vì lớp này có thể làm thay đổi pha của sóng phản xạ, nghĩa là nó làm cho góc F ở 4.4.1 khác với p rađian [A.4]*. Đối với thông tin về độ phẳng và độ gồ ghề của mặt phẳng, xem 5.6 và [A.3]. Độ phẳng ± 10 mm thường là đủ đối với phép đo đến 1 000 MHz.

Các kích thước theo chiều ngang của mặt phẳng phải đủ rộng để ảnh hưởng do kích thước có hạn của mặt phẳng lên biên dự phòng của độ không đảm bảo đo kết hợp với hiệu chuẩn anten là đủ thấp. Không may là chưa có sẵn mô hình lý thuyết thể hiện quan hệ giữa kích thước mặt phẳng nằm ngang nhỏ nhất với biên dự phòng độ không đảm bảo đo lớn nhất qui định do việc hiệu chuẩn anten. Tiêu chí có thể đưa ra là vùng Fresnel thứ nhất cần được hợp nhất trong mặt phẳng phản xạ ([A.1], [A.2] và [A.3]). Điều này dẫn đến mặt phẳng có kích thước nhỏ nhất là 20 m (chiều dài) x 15 m (chiều rộng), nhưng mặt phẳng nhỏ hơn cũng có thể thoả mãn các yêu cầu của CALTS. Tại tần số thấp nhất (30 MHz) chiều dài L_a của anten thử nghiệm là khoảng 5 m. Do đó, trong trường hợp mặt phẳng 20 m x 15 m, khoảng cách giữa hình chiếu của bố trí hiệu lực trên mặt phẳng và mép của mặt phẳng ít nhất là L_a tại mọi tần số trong dải tần từ 30 MHz đến 1 000 MHz.

A.2.2 Hiệu ứng mép mặt phẳng và xung quanh mặt phẳng

Khi giới hạn các kích thước của mặt phẳng phản xạ, mép của mặt phẳng đó tự động có sự chuyển đổi sang mức trung bình với các đặc tính phản xạ khác, do đó sóng điện từ có thể phân tán tại mép đó và gây ảnh hưởng không mong muốn đến kết quả đo. Độ phân tán ở mép thường đáng kể đối với các kết quả phân cực thẳng đứng, nhưng đối với các kết quả phân cực ngang thì không đáng kể [A.7].

Trong số các yếu tố khác, lượng phân tán phụ thuộc vào việc mặt phẳng phản xạ có nằm trong cùng mặt phẳng với vùng đất xung quanh (đất ẩm hoặc khô có thể gây ảnh hưởng khác nhau [A.5]) hay mặt phẳng phản xạ được nâng cao, ví dụ như đặt trên mái. Kết quả nghiên cứu có thể thấy ở [A.6], trong đó chứng tỏ rằng mặt phẳng phản xạ không bao giờ được có hình dạng của elip Fresnel thứ nhất, vì trong trường hợp đó, độ không đảm bảo do phân tán tại mép gây ra có thể tích lũy lại.

Mép của mặt phẳng phản xạ có thể được nối đất nhiều điểm đến vùng đất xung quanh và nếu đất này có độ dẫn điện tốt, ví dụ khi ẩm, thì nó tạo nên độ giãn nở tốt với mặt phẳng phản xạ kim loại [A.7].

Nếu có vật cản phản xạ đáng kể nằm cách đường biên của mặt phẳng phản xạ 40 m thì cần chứng minh là ảnh hưởng của các vật cản này có thể bỏ qua. Việc kiểm tra này có thể thực hiện bằng phép đo quét tần số sử dụng lưỡng cực có chiều dài cố định. Các phép đo như vậy được so sánh với các phép đo mô tả ở 4.4.6. Có thể chọn anten có chiều dài cố định (điều hưởng đến tần số f_r), dải quét tần số liên quan và độ cao cố định h_r của anten thu trong trường hợp anten phát có h_t = 2 m được cho trong Bảng A.1. Dải rộng gần đúng tính được bằng cách sử dụng kỹ thuật số như NEC (xem điều C.3) [C.5].

Bảng A.1 - Phối hợp giữa anten lưỡng cực có chiều dài cố định, dải quét tần số và độ cao anten thu

f_r

...

...

...

B_s

MHz

h_r

m

60

180

400

700

30 đến 100

...

...

...

300 đến 600

600 đến 1 000

4,0

1,8

1,2

1,4

Nếu không có gì bất thường, đáp tuyến sẽ biến đổi đều đặn. Nếu có bất thường, cộng hưởng dải hẹp tương đối sẽ chồng lên đáp tuyến này. Các cộng hưởng này nhận biết chính xác các tần số tại đó phản xạ từ các vật cản là kém nhất. Việc định vị vật cản nghi ngờ có thể được kiểm tra tại các tần số này bằng cách phóng đại ảnh hưởng của nó nhờ việc đặt một tấm kim loại rộng ở phía trước nó, định hướng ở góc đem lại hiệu ứng lớn nhất.

A.3 Thiết bị phụ trợ

Cần chú ý rằng vật liệu làm cột anten, bộ nối, dây cáp, ảnh hưởng về độ ẩm của cột và dây cáp, thanh đỡ cáp, bộ nối, khả năng có bàn xoay nếu CALTS được dùng như một COMTS đều không làm ảnh hưởng đến kết quả đo. Trong trường hợp này, phép đo quét tần số như đề cập ở A.2 có thể phát hiện các vấn đề tồn tại.

...

...

...

[A.1] Tiêu chuẩn ANSI C63.4, 1992, Phương pháp đo phát xạ tạp tần số rađiô từ thiết bị điện và điện tử điện áp thấp trong dải tần từ 9 kHz đến 40 GHz, 1992.

[A.2] Phép đo anten vi sóng, Hollis, J.S., Lion T.J. và Clayton L. (chủ bút), Liên hợp khoa học Atlanta, Atlanta, GA, USA, 1986.

[A.3] Phát và truyền sóng điện từ, Sander K.F. và Reed G.A.L., Cơ quan thông tấn Đại học Cambridge, Cambridge, UK, 1987.

[A.4] Chú giải về đặc điểm vị trí trường mở, Livshits B. và Harpell K., Hội nghị chuyên đề IEEE về EMC, Denver, trang 352-355, 1992.

[A.5] Độ suy giảm vị trí đối với các điều kiện mặt đất khác nhau, Sugiura A., Shimizu Y. và Yamanak Y., Văn kiện hội nghị IEICE, E73, 9, trang 1517-1523, tháng 9, 1990.

[A.6] Thí nghiệm hình dạng và kích thước mặt phẳng đất đối với phép đo phát xạ điện từ phát, Berquist A.P. và Bennett W.S., Hội nghị chuyên đề EMC/ESD, Denver, USA, trang 211-217, 1992.

[A.7] Hiệu chuẩn anten EMC và thiết kế vị trí trường mở, Salter M.J. và Alexander M.J., Khoa học kỹ thuật đo lường, 2, trang 510519, 1991.

[A.8] Hiệu chuẩn anten sử dụng cho phép đo phát bức xạ trong kiểm soát nhiễu điện từ (EMI), Tiêu chuẩn ANSI C63.5, 1988.

...

...

...

(tham khảo)

Xem xét anten thử nghiệm

Ví dụ về anten thử nghiệm được đưa ra trong điều B.1, còn điều B.2 đề cập đến việc xác định tính năng của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng từ phép đo tham số S, và/hoặc phép đo theo phương pháp truyền, như đề cập ở 4.3.2.6.

B.1 Ví dụ về anten thử nghiệm

Ví dụ về anten thử nghiệm, dựa trên [B.1]*, được cho trên Hình B.1. Bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng của anten gồm:

a) mạch ghép lai 3 dB 180o có cổng tổng (S) luôn được nối với trở kháng tải đặc trưng (giả thiết là 50 W), và cổng hiệu (D) là cổng đầu vào/đầu ra của anten thử nghiệm.

b) cáp đồng trục nửa cứng nối đến cổng cân bằng A và B của mạch ghép lai qua bộ nối chất lượng cao, ví dụ như bộ nối SMA. Cáp có chiều dài xấp xỉ 1 m, chiều dài này cũng là khoảng cách của anten dây so với cột và bộ ghép phản xạ;

c) các hạt ferit (F) xung quanh cáp nửa cứng để làm hạn chế cảm ứng của dòng điện phương thức chung trên bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng và cáp anten được nối;

d) bộ suy giảm 3 dB tại đầu ra của cáp nửa cứng làm nhiệm vụ ổn định trở kháng hoặc đệm phối hợp trở kháng (M), tại đó các phần tử dây được nối đến qua bộ nối SMA. Các bộ nối này hình thành cổng A và B (hoặc cổng C và D) đề cập ở 4.4.4 và Phụ lục C. Các dây dẫn ngoài của các bộ nối này được tiếp xúc điện gần anten dây. Điểm tiếp xúc này là điểm chuẩn của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng khi thực hiện phép đo tham số S.

...

...

...

Phần tử dây cần có chiều dài sao cho sau khi đấu nối, anten thử nghiệm thỏa mãn yêu cầu L_a(f) như đặt ra ở 4.3.2.2 (xem C.1.1 để tính toán L_a(f)). ở Bảng C.1 giả định là nếu f < 180 MHz thì đường kính của phần tử dây là 10 mm, như thế sẽ đem lại độ bền cơ tốt cho anten dây tương đối dài. ở Bảng C.1 cũng giả thiết là nếu f ³ 180 MHz thì đường kính thích hợp của phần tử dây là 3 mm. Tại tần số f < 60 MHz, các thành phần có thể là kiểu ống lồng hoặc có thể làm từ anten lưỡng cực có chiều dài cố định (xem Phụ lục D).

B.2 Xác định thuộc tính của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng

B.2.1 Bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng lý tưởng tổn hao thấp

Bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng lý tưởng tổn hao thấp được đặc trưng bởi việc có tín hiệu tại cổng A và B bằng nhau về biên độ và lệch pha đúng 180^o, với điều kiện là cả ba cổng (xem Hình B.2) đều nối với trở kháng đặc tính. ở cùng điều kiện, không có cổng nào phản xạ tín hiệu vào và tín hiệu vào ở cổng 2 không truyền đến cổng 3 (và ngược lại).

F - bột ferit

M - đệm phối hợp

CHÚ THÍCH: Bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng sử dụng mối nối lai đồng trục.

Hình B.1 - Ví dụ về anten thử nghiệm

...

...

...

Hình B.2 - Sơ đồ phép đo S₁₁ và S₁₂; S₂₂ và S₂₁ khi máy phát tín hiệu và tải đổi chỗ cho nhau (trong hình này việc đổi chỗ được thực hiện bằng cách đặt cả hai chuyển mạch sang vị trí còn lại của chúng)

Bố trí cơ bản để đo tham số S được cho trên Hình B.2. Cổng đầu vào/đầu ra không cân bằng của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng được đánh số “1” và các cổng cân bằng được đánh số “2” và “3”.

Giả thiết là trở kháng đặc trưng của mỗi cổng trong số ba cổng bằng 50 W (xem 4.3.2.5). So sánh với Hình B.1, bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng hoàn chỉnh (mạch ghép, cáp, v.v…) được biểu diễn trên Hình B.2 bằng một hộp ghi nhãn “Bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng”. Cổng S của mạch ghép lai trên Hình B.1 luôn được nối với trở kháng đặc trưng của nó và, do đó, không giữ vai trò gì.

Tham số S đưa ra quan hệ giữa sóng tới biểu diễn trên Hình B.2 bởi a₁ hoặc a₂ và sóng phân tán biểu diễn bởi b₁ và b₂. Tín hiệu tới và tín hiệu phân tán được đo bằng bộ phân tích thông qua mạch ghép trực tiếp (D). Tham số S₁₁ = b₁/a₁ và S₂₁ = b₂/a₁ (ở điều kiện a₂ = 0) được đo với cổng 3 được nối đến tải 50 W. Đổi chỗ máy phát tín hiệu và tải (bằng cách đổi vị trí của cả hai chuyển mạch) dẫn đến phép đo S₂₂ = b₂/a₂ và S₁₂ = b₁/a₂ (ở điều kiện a₁ = 0). Tương tự, nối cổng 2 với tải 50 W và đo giữa cổng 1 và cổng 3, thu được S₁₁ và S₁₃, S₃₁ và S₃₃. Cuối cùng, nối cổng 1 với tải 50 W và đo giữa cổng 2 và cổng 3, thu được (một lần nữa) S₂₂ và S₃₃, S₂₃ và S₃₂.

Ma trận tham số S đối với bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng lý tưởng tổn hao thấp được cho bằng công thức dưới đây:

Trong ma trận S này, S₁₁ = S₂₂ = S₃₃ = 0 vì không có phản xạ tại các cổng này. S₁₂ = S₂₁ = 1 và S₁₃ = S₃₁ = -1 vì đối xứng hoàn toàn (giá trị tuyệt đối bằng nhau và bằng 1 vì bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng này là loại tổn hao thấp) và lệch pha đúng bằng 180^o (chỉ ra bằng dấu trừ). Cuối cùng, S₂₃ = S₃₂ = 0 vì cách ly giữa cổng 2 và cổng 3 là tuyệt đối.

B.2.2 Quan hệ giữa các thuộc tính của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng và tham số S

Ma trận S có thể chuyển đổi thành ma trận trở kháng, thể hiện quan hệ dòng điện vào, ra với điện áp của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng. Nối cổng 1 vào trở kháng đặc trưng và chỉ xét cổng 2 và cổng 3, có thể chỉ ra rằng (xem [B.2]):

...

...

...

do đó trở kháng Z_AB [xem 4.3.2.5 a)] được cho bởi công thức sau:

Giá trị Z_AB đo được cần thiết khi tính toán SA_c (xem Phụ lục C). Trở kháng Z_CD đối với bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng khác cần thiết cho việc tính toán được xác định tương tự.

VSWR liên quan tuân thủ 4.3.2.5 a) và Bảng 2 nếu:

 < 1,10 trong đó G = (B.4)

Chú thích: Nếu bản thân mạch ghép lai không tuân thủ yêu cầu được diễn đạt trong công thức (B.4), thì VSWR có thể được giảm xuống bằng cách sử dụng bộ suy giảm phối hợp (M ở Hình B.1) có VSWR rất thấp.

Cân bằng và độ lệch pha của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng thực được kiểm tra bằng cách xét

= = r_be ^ẹFb (B.5)

Cân bằng biên độ phù hợp với 4.3.2.5 b) và Bảng 2 nếu

...

...

...

và cân bằng pha phù hợp với 4.3.2.5 c) và Bảng 2 nếu

178^o < < 182 ^o (B.7)

Độ cách ly của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng thực được kiểm tra bằng cách xét giá trị thực của S₂₃ và S₃₂. Giá trị này phù hợp với 4.3.2.5, chú thích 4 nếu

|S23| = |S32| < 0,05 (B.8)

Tổn hao có thể có trong bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng thực được tính đến trong quá trình đo điện áp chuẩn U_r trong qui trình đánh giá hiệu lực CALTS. Đối với bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng dùng trong ví dụ và mô tả trên Hình B.1, phần đóng góp quan trọng vào tổn hao bắt nguồn từ bộ đệm phối hợp 3 dB.

B.2.3 Phép đo tổn hao do có bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng

Có thể kiểm tra các yêu cầu kỹ thuật của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng đề cập ở 4.3.2.5 b) và 4.3.2.5 c) bằng cách thực hiện phép đo tổn hao do có bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng mô tả trên Hình B.3 và B.4. Từ các kết quả, có thể xác định được mức loại bỏ không cân bằng của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng (BUR).

Hình B.3 - Giản đồ về xác định tổn hao do có bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng A₁(f)

...

...

...

Hình B.4 - Giản đồ về xác định tổn hao do có bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng A₂(f)

Phép đo bao gồm việc xác định tổn hao do có thiết bị cần thử nghiệm A₁(f) của hai bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng giống hệt nhau nối đầu-với-đầu như nêu ở 4.4.4.1, và xác định tổn hao do có bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng A₂(f) đối với một bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng khi cổng 2 và 3 cân bằng (xem thêm Hình B.4) được nối song song. Giả thiết là A₁ bắt nguồn từ đóng góp ngang nhau của hai bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng, sự loại bỏ không cân bằng của bộ biến đổi cân bằng- không cân bằng, còn được gọi là loại bỏ phương thức chung, tính bằng đềxiben, được cho bởi công thức sau:

BUR(f) = A₂(f) - (dB) (B.9)

Có thể chỉ ra rằng bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng tuân thủ các điều nêu ở trên và các giá trị dung sai bằng số liên quan như cho trong Bảng 2 khi BUR > 28 dB.

Trong phép đo tổn hao do có bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng thứ nhất, trước tiên điện áp chuẩn U_r1(f) được xác định như một hàm của tần số trên toàn bộ băng tần qui định đối với bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng. Mạch đo là mạch cho trên Hình B.3 không có hai bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng nhưng có nối tắt giữa các điểm nối 1, 3 và 2, 4. Tiếp theo, điện áp U₁(f) được đo sau khi lắp đặt hai bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng nối đầu-đầu (xem Hình B.3). Sau đó, A₁(f), tính bằng đềxiben, được cho bởi công thức sau:

A₁(f) = 20log₁₀  (dB) (B.10)

Trong phép đo tổn hao do có bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng thứ hai, trước tiên điện áp chuẩn U_r2(f) được xác định như một hàm của tần số trên toàn bộ băng tần qui định đối với bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng. Mạch đo là mạch cho trên Hình B.4 không có phân nhánh dạng T và bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng nhưng có ngắn mạch giữa các điểm nối 1, 3 và 2, 4. Tiếp theo, điện áp U_2a(f) được đo sau khi lắp đặt phân nhánh dạng T và bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng cần kiểm tra (xem Hình B.4). Trong phép đo này, cổng 2 và 3 (xem thêm Hình B.2) được nối song song qua phân nhánh dạng T đồng trục đối xứng, kết cấu từ cáp nửa cứng và phần c-d và c-e của T có cùng chiều dài điện (đối xứng cơ hoàn toàn). Trong phép đo này d được nối đến cổng 2 và e nối đến cổng 3. Bộ suy giảm đệm phối hợp 6 dB, chỉ ra bằng M ở Hình B.4, được bổ sung nhằm tránh hiệu ứng sóng đứng.

Để ngăn ngừa sai số do các ảnh hưởng ký sinh gây ra, lặp lại phép đo thứ hai sau khi đảo nối giữa bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng và phân nhánh dạng T, nghĩa là, d được nối đến cổng 3 và e nối đến cổng 2. Phép đo này cho điện áp U_2b(f). Khi đó A₂(f), tính bằng đềxiben, được cho bởi công thức sau:

...

...

...

Đối với bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng lý tưởng, A2(f) = ¥ dB tại mọi tần số.

Chú thích: Có thể sử dụng bộ chia công suất 6 dB đã hiệu chuẩn thay cho phân nhánh dạng T cộng với bộ suy giảm 6 dB này. Trong trường hợp này, độ suy giảm do bộ chia công suất gây ra phải được đưa vào khi tính toán BUR.

B.3 Tài liệu tham khảo

[B.1] Anten tuyến tính tiêu chuẩn, 30-1 000 MHz, FitzGerell R.G., Văn kiện hội nghị IEEE về anten và truyền sóng, AP-34, 12, trang 1425-1429, tháng 12, 1986.

[B.2] Phép đo trở kháng vi sóng, Somlo P.I., Hunter J.D., do Công ty TNHH Peter Peregrinus xuất bản, Luân đôn, Anh, 1985.

[B.3] Độ không đảm bảo đo thấp trong dải tần từ 30 MHz đến 1 GHz sử dụng anten lưỡng cực tiêu chuẩn tính được và mặt phẳng đất chuẩn quốc gia, Alexander M.J. và Salter M.J., Biên bản lưu Khoa học công nghệ đo lường IEE, tập 143, số 4, trang 221-228, tháng 7, 1996.

Phụ lục C

(tham khảo)

...

...

...

C.1 Quan hệ theo phân tích

Điều này đề cập phương pháp phân tích gần đúng để tính chiều dài tổng L_a(f) của anten dây (C.1.1) và độ suy giảm vị trí SA_c (C.1.2). Mô hình này có tính đến ghép nối chung giữa anten phát, anten thu và ảnh của chúng trên mặt phẳng phản xạ. Mô hình này cũng tính đến phân bố trường thực dọc theo anten thu, nghĩa là, không giả thiết là trường tới anten thu là sóng phẳng. Giả định duy nhất trong phương pháp này là phân bố dòng điện trên anten dây là hình sin.

Giá trị SA_c tính được từ quan hệ phân tích nằm trong khoảng ±0,01 dB của giá trị SA_c nhận được từ tính toán bằng số chính xác với điều kiện trong phương pháp phân tích này sử dụng giá trị La của anten dây đủ mỏng. Trong nội dung của tiêu chuẩn này, đủ mỏng nghĩa là bán kính R_we của anten dây thỏa mãn điều kiện dưới đây [C.1]*:

a = 2ln với a ³ 30

Đối với anten lưỡng cực nửa sóng (L_a = l₀/2), điều kiện này được cho bởi công thức sau:

R_we = với a ³ 30 (C.1)

Ví dụ bằng số đầy đủ, bao gồm cả các xem xét về độ không đảm bảo đo được cho ở C.1.3. Phụ lục E đưa ra ví dụ về chương trình máy tính để tính các đại lượng khác nhau.

C.1.1 Tổng chiều dài của anten thử nghiệm

Theo định nghĩa, tổng chiều dài L_a(f) của anten thử nghiệm, nghĩa là lưỡng cực cộng hưởng không gian tự do tại tần số f tuân thủ khi giải phương trình sau:

...

...

...

trong đó

X_a (f, R_we) là phần ảo của trở kháng mà lưỡng cực bức xạ vào môi trường trung gian không có ranh giới, nghĩa là, trong không gian tự do;

R_we là bán kính của phần tử dây, giả thiết là một hằng số dọc theo chiều dài của nó (phần tử không phải kiểu ống lồng) và nhỏ hơn nhiều so với L_a.

Khe hở điểm nuôi W_g giả thiết là vô cùng nhỏ. X_a được cho bởi công thức sau (xem [C.2]):

trong đó

h = 377 W;

k = 2p/l₀; và

l₀ là bước sóng trong chân không.

...

...

...

và có thể được tính chính xác từ [C.3]

với a1 = 7,241163

b1 = 9,068580

c1 = 7,547478

d1 = 12,723684

a2 = 2,463936

b2 = 7,157433

...

...

...

d2 = 15,723606

Dữ liệu L_a(f) trong Bảng C.1 được rút ra từ công thức (C.2), dùng công thức (C.3) đến (C.5).

C.1.2 Độ suy giảm vị trí lý thuyết

Độ suy giảm vị trí (SA) được tính bằng cách sử dụng mô hình mạng [C.4] (xem Hình C.1). Máy phát tín hiệu RF cung cấp tín hiệu đến đầu nuôi A và B của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng của anten phát. Tín hiệu đến đầu nuôi C và D của anten thu được đo qua trở kháng máy thu Z_r. Cáp và bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng được đại diện bằng mạng T.

Hình C.1 - Mô hình mạng để tính SA

Hình C.2 - Mạch tương đương của mạng ở Hình C.1

...

...

...

Khi đo điện áp chuẩn U_r1(f) và U_r2(f) (xem 4.4.4.1 và 4.4.4.4), các đầu nuôi A và C được nối với nhau bằng một dây dẫn ngắn có trở kháng không đáng kể. Tương tự, B và D được nối với nhau. Khi đo U_s(f) (xem 4.4.4.3), anten dây nối đến đầu nuôi và anten thử nghiệm ở vị trí qui định, ảnh hưởng của vị trí lên tín hiệu truyền được đại diện bởi mạng T với cổng AB và CD như chỉ ra trên Hình C.1.

Mạch của Hình C.1 có thể đơn giản hóa thành mạch ở Hình C.2, trong đó Z_AB và Z_CD là trở kháng của cổng cân bằng đo được (xem Phụ lục B). Từ mạch trên Hình C.2 suy ra là khi đo điện áp chuẩn U_r (sao cho Z₁ = Z₂ = 0 và Z₃ = ¥) thì:

U_CD = U_CD,r = U_t (C.6)

Do đó suy ra khi đo U_s

để tính độ suy giảm vị trí tính được SAc dùng công thức

Bước tiếp theo là xét quan hệ giữa các trở kháng Z₁, Z₂ và Z₃ với vị trí thực như mô tả ở Hình C.3, nghĩa là với hai anten thử nghiệm phía trên mặt phẳng phản xạ.

Tín hiệu truyền giữa cổng truyền 1 (các đầu nuôi A và B) và cổng thu 2 (các đầu nuôi C và D) bị ảnh hưởng bởi các ghép nối khác nhau giữa anten và ảnh của chúng. Trên Hình C.3, điều này được chỉ ra bởi trở kháng truyền Z_nm (n,m: 1 đến 4, n ¹ m).

...

...

...

U_AB = Z₁₁I₁ + Z₁₂I₂ + Z₁₃I₃ + Z₁₄I₄

U_CD = Z₂₁I₁ + Z₂₂I₂ + Z₂₃ I₃ + Z₂₄ I₄ (C.9)

Đối với mặt phẳng phản xạ lý thuyết và trong trường hợp các anten phân cực ngang đặt song song và thẳng hàng với nhau thì I₃ = rI₁ và I₄ = rI₂, trong đó r = re^jF là hệ số phản xạ phức của mặt phẳng dẫn.

Trong trường hợp lý tưởng, r = -1 trên cấu hình hiện có. Hơn nữa, do tính nghịch đảo nên Z₁₂ = Z₂₁ và Z₂₃ = Z₁₄. Do đó, công thức (C.9) rút gọn như sau:

UAB = (Z₁₁ + rZ₁₃ )I₁ + (Z₁₂ + rZ₁₄ )I₂

UCD = Z(₁₂ + rZ₁₄ )I₁ + (Z₂₂ + rZ₂₄ )I₂      (C.10)

Từ mạch trên Hình C.2 rút ra

U_AB = (Z₁₁ + Z₃ )I1 + Z₃ I₂

U_CD = Z₃I₁ + (Z₂ + Z₃ )I₂  (C.11)

...

...

...

Z₁ + Z₃ = Z₁₁ + rZ₁₃ ,  Z₂ + Z3 = Z₂₂ + rZ₂₄  và Z₃ = Z₁₂ + rZ₁₄

do đó, công thức (C.8) có thể viết thành

Từ công thức (C.9) ta thấy Z₁₁ và Z₂₂ là trở kháng vào của anten dây bức xạ vào không gian tự do, do đó không có mặt phẳng phản xạ. Phần ảo của trở kháng này có thể tính từ X₁₁ = X₂₂ = Xa như được cho bởi công thức (C.3), phần thực R₁₁ = R₂₂ = R_a được tính như sau:

Trở kháng chung Z₁₂, Z₁₃, Z₁₄ và Z₂₄ có thể tính được dựa trên định lý nghịch đảo Loren [C.1, C.2]. Trong tính toán này, trường thực dọc theo anten dây được đưa vào tính toán, do đó không cần giả định sóng phẳng tới anten thu. Giả thiết duy nhất là phân bố dòng điện trên anten dây là hình sin, được phép nếu L_a(f) » l₀/2 và nếu R_we thỏa mãn điều kiện cho trong công thức (C.1).

Nếu Z_nm = R_nm +jX_nm (n = 1, …,4, m = 1, …,4, n ¹ m) phần thực được cho bởi công thức sau [C.1]:

Và phần ảo được cho như sau:

...

...

...

trong đó rnm là khoảng cách giữa các tâm của các anten n và m, và

Lúc này SA_c, nếu cần thiết theo 4.5.3.1, có thể tính theo công thức (C.12) vì các trở kháng trong công thức này đã biết: Z_AB và Z_CD từ dữ liệu thực nghiệm (xem Phụ lục B) và các trở kháng khác tính được theo công thức (C.3) và từ (C.13) đến (C.16). Cũng có thể dùng các công thức này để tính SA_c(h_r) tại tần số đã cho, theo đó xác định h_r,max(f_s) cần thiết ở 4.5.3.2, và để tính độ không đảm bảo đo DSA và Dh_r,max cần thiết ở 4.5.2.2 và 4.5.3.2.

C.1.3 Ví dụ bằng số

Kết quả của ví dụ bằng số được cho trong Bảng C.1: tính L_a và SA_c; Bảng C.2: tính DSA_t; Bảng C.3: tính h_rc và Dh_rt; và Bảng C.4: tính f_c và Df_t. Ví dụ về chương trình máy tính để tính các dữ liệu này được cho trong Phụ lục E.

Trong mọi phép tính độ cao của anten thu và anten phát, khoảng cách theo phương ngang giữa các tâm của các anten và tần số có giá trị qui định trong 4.4. Khi tính độ không đảm bảo đo, sử dụng các dung sai cho trong 4.5.2.1.

Trong dải tần 30 MHz £ f £ 180 MHz, giả thiết bán kính của anten dây R_we = 5,0 mm và R_we = 1,5 mm nếu dải tần là 180 MHz £ f £ 1 000 MHz.

C.1.3.1 Tính L_a và SA_c (Bảng C.1)

Chiều dài anten L_a(f) được tính từ công thức (C.2). Giá trị của SA_c(f) được tính theo các công thức từ (C.13) đến (C.16), giả thiết bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng lý tưởng có giá trị ưu tiên trở kháng cổng đối xứng là (100+j0) W, và giả thiết mặt phẳng phản xạ là lý tưởng, nghĩa là r = -1.

...

...

...

Độ không đảm bảo đo DSA_t (4.5.2.2) với độ tin cậy 95 % có thể tính được từ công thức sau (xem [C.6])

giả thiết các biến DSA_c(i) phân bố xác suất chữ nhật và tính đến độ không đảm bảo đo theo các biến với p = 9: h_r, h_t, d, f, Z_AB, Z_CD, L_a, A_b và F_b (xem thêm Bảng 2).

Đối với sáu biến số đầu, DSA_c có thể được tính từ công thức:

trong đó

SA_c là giá trị danh nghĩa của độ suy giảm vị trí như tính được ở C.1.3.1;

SA(p_i + Dp_i) và SA(p_i - Dp_i) là độ suy giảm vị trí tính được với biến số p cộng với dung sai Dp và với p trừ đi dung sai đó.

Kết quả của DSA_c gây ra bởi Dh_r, Dh_t, Dd và Df qui định trong Bảng 2 được nêu trong các cột từ 3 đến 6 của Bảng C.2.

...

...

...

Bảng C.1 - Ví dụ bằng số, tính L_a, SA_c (xem C.1.3.1)

f

MHz

h_r

m

R_we

mm

L_a

m

...

...

...

dB

f

MHz

h_r

m

R_we

mm

L_a

m

...

...

...

dB

30

4,00

5,00

4,803

21,03

160

2,00

5,00

...

...

...

26,44

35

4,00

5,00

4,112

20,95

180

2,00

1,50

...

...

...

27,52

40

4,00

5,00

3,594

20,60

200

2,00

1,50

...

...

...

29,37

45

4,00

5,00

3,192

20,70

250

1,50

1,50

...

...

...

30,43

50

4,00

5,00

2,870

21,12

300

1,50

1,50

...

...

...

32,47

60

4,00

5,00

2,388

22,13

400

1,20

1,50

...

...

...

34,90

70

4,00

5,00

2,043

21,76

500

2,30

1,50

...

...

...

37,02

80

4,00

5,00

1,785

20,93

600

2,00

1,50

...

...

...

38,35

90

4,00

5,00

1,585

21,49

700

1,70

1,50

...

...

...

39,59

100

4,00

5,00

1,425

22,97

800

1,50

1,50

...

...

...

40,91

120

4,00

5,00

1,185

25,16

900

1,30

1,50

...

...

...

41,84

140

2,00

5,00

1,013

27,20

1 000

1,20

1,50

...

...

...

42,71

Đối với trở kháng Z_AB và Z_CD, Bảng 2 qui định VSWR lớn nhất là 1,10. Trong ví dụ bằng số hiện tại, điều này có nghĩa là cả hai trở kháng này có một quỹ đạo (tâm tại p = 100 + j0 W, bán kính Dp = 9,5 W) là một đường biên trên mặt phẳng trở kháng. Nghiên cứu cho thấy chỉ thực hiện việc tính toán đối với p = (100 ± Dp + j0) và p = (100 ± jDp) là đủ. Kết quả tính toán được cho trong cột 7 và 8. Chú ý là giá trị DSA_c cho trong Bảng C.2 cột 7 và 8 chỉ bằng nhau khi h_r = h_t.

DSA_c liên quan với L_a, A_b và F_b chỉ có thể đánh giá được thông qua kỹ thuật số, như đề cập ở điều C.2.

Bằng cách sử dụng kỹ thuật này, người ta thấy rằng DSA_c (L_a) < 0,03 dB và DSA_c (A_b, F_b) < 0,03 dB.

Cột 9 của Bảng C.2, đưa ra giá trị căn bậc hai của tổng (RSS) DSA_S = Ö [S{DSA(i)}] sáu giá trị DSA_c ở các cột trước. Các giá trị có độ tin cậy 95 % ở cột 10 được suy ra từ việc nhân dữ liệu ở cột 9 với 2/ (xem công thức (C.17)). Các giá trị DSA_t với độ tin cậy 95 % được tính từ:

Giả sử DSA_c(L_a) = 0,03 dB và DSA_c(A_b, F_b) = 0,03 dB, thì tính được các giá trị DSA_t trong cột 11. Trong ví dụ này, giá trị lớn nhất bằng DSA_t = 0,19 dB (ở 80 MHz). Đó là lý do vì sao giá trị DSA_t = 0,20 dB được đề cập ở 4.5.3.1.

Bảng C.2 - Ví dụ bằng số, tính SAt (xem C.1.3.2)

Tần số

...

...

...

SA_c

dB

∆h_r

∆SA_c

dB

∆h_t

∆SA_c

dB

∆d

...

...

...

dB

∆f

∆SA_c

dB

∆Z_AB

∆SA_c

dB

∆Z_CD

∆SA_c

...

...

...

RSS

∆SA_∑

dB

95 %

∆SA_∑

dB

95 %

∆SA_t

dB

...

...

...

21,03

0,023

0,018

0,056

0,031

0,110

0,026

0,13

0,15

...

...

...

35

20,95

0,028

0,020

0,051

0,007

0,080

0,057

0,12

...

...

...

0,14

40

20,60

0,025

0,024

0,054

0,005

0,059

0,105

...

...

...

0,16

0,16

45

20,70

0,013

0,028

0,055

0,013

0,036

...

...

...

0,14

0,16

0,17

50

21,12

0,001

0,033

0,048

0,016

...

...

...

0,106

0,12

0,14

0,15

60

22,13

0,002

0,044

0,051

...

...

...

0,027

0,049

0,09

0,10

0,11

70

21,76

0,019

0,050

...

...

...

0,038

0,061

0,058

0,12

0,14

0,14

80

20,93

0,014

...

...

...

0,038

0,039

0,104

0,098

0,16

0,18

0,19

90

21,49

...

...

...

0,012

0,035

0,011

0,121

0,084

0,15

0,18

0,18

100

...

...

...

0,007

0,021

0,036

0,027

0,106

0,056

0,13

0,15

0,15

...

...

...

25,16

0,008

0,039

0,012

0,018

0,051

0,092

0,12

0,13

...

...

...

140

27,20

0,043

0,043

0,047

0,029

0,055

0,055

0,11

...

...

...

0,14

160

26,44

0,030

0,032

0,046

0,023

0,097

0,097

...

...

...

0,18

0,18

180

27,52

0,021

0,021

0,039

0,029

0,086

...

...

...

0,13

0,16

0,16

200

29,37

0,015

0,015

0,029

0,017

...

...

...

0,057

0,09

0,10

0,11

250

30,43

0,035

0,019

0,038

...

...

...

0,089

0,072

0,13

0,15

0,15

300

32,47

0,010

0,008

...

...

...

0,020

0,075

0,076

0,11

0,13

0,13

400

34,90

0,042

...

...

...

0,008

0,016

0,084

0,092

0,14

0,16

0,17

500

37,02

...

...

...

0,006

0,047

0,009

0,068

0,069

0,11

0,12

0,13

600

...

...

...

0,000

0,004

0,013

0,012

0,075

0,075

0,11

0,12

0,13

...

...

...

39,59

0,002

0,046

0,017

0,008

0,080

0,072

0,12

0,14

...

...

...

800

40,91

0,004

0,051

0,008

0,009

0,071

0,075

0,12

...

...

...

0,14

900

41,84

0,005

0,018

0,025

0,009

0,075

0,068

...

...

...

0,12

0,13

1 000

42,71

0,011

0,062

0,004

0,010

0,079

...

...

...

0,13

0,15

0,15

∆SA (dB)

lớn nhất

0,043

0,062

0,056

0,039

...

...

...

0,121

0,16

0,18

0,19

Chú thích: Dòng cuối cùng của bảng này đưa ra giá trị lớn nhất trong mỗi cột. Ba chữ số sau dấu phẩy ở các cột từ 3 đến 8 không có ý nghĩa thực tế và chỉ được đưa ra để so sánh các kết quả tính được.

C.1.3.3 Tính h_rc và Dh_rt (Bảng C.3)

Điều này xét h_r,max(f_s) như qui định ở 4.4.3.2 a) và 4.4.5. Giá trị có thể tính được bằng qui trình tìm đỉnh cực đại thứ nhất trong SA với h_r > 1 m. Cần chú ý rằng đỉnh cực đại tìm được, nghĩa là cực đại liên quan đến việc loại bỏ sóng trực tiếp và gián tiếp tại anten thu. Các kết quả h_rc (xem 4.5.3.2) tại tần số f_s qui định ở 4.4.3.2 a) được cho trong Bảng C.3.

Bảng C.3 cũng đưa ra các kết quả tính toán độ không đảm bảo đo, đưa ra Dh_r,max, tương tự với các giá trị cho trong C.1.3.2, sử dụng dung sai cho trong Bảng 2. Trong trường hợp hr,max, chỉ có các dung sai Dh_t, Dd và Df đóng vai trò đáng kể. Giá trị Dh_rt lớn nhất (độ tin cậy = 95 %) tìm được là 0,02 m. Đây là lý do vì sao giá trị 0,025 được đề cập ở 4.5.2.5.

Bảng C.3 - Ví dụ bằng số, tính h_rc và Dh_rt (xem C.1.3.3)

...

...

...

MHz

4.4.3.2 a)

h_rc

m

∆ht

∆h_rc

m

∆d

∆h_rc

...

...

...

∆f

∆h_rc

m

RSS

∆hrc_∑

m

95 %

∆h_{r, t}

m

...

...

...

2,630

0,014

0,010

0,004

0,017

0,020

600

1,284

0,006

...

...

...

0,005

0,010

0,011

900

1,723

0,008

0,009

0,002

0,013

...

...

...

Lớn nhất

−

0,014

0,010

0,005

0,017

0,020

C.1.3.4 Tính f_c và Df_t (Bảng C.4)

Điều này xét f_max(h_r, f_s) như qui định ở 4.4.3.2 b) và 4.4.6. Giá trị có thể tính được bằng qui trình tìm cực đại trong SA với phối hợp qui định {h_r, f_s}. Cần chú ý rằng đỉnh cực đại tìm được, nghĩa là cực đại liên quan đến việc loại bỏ sóng trực tiếp và gián tiếp tại anten thu. Các kết quả f_c (xem 4.5.3.3) ở các phối hợp qui định ở 4.4.3.2 b) được cho trong Bảng C.4.

...

...

...

Tần số/độ cao

MHz/m

4.4.3.2 b)

f_c

MHz

∆h_r

∆f_c/f_c

∆h_t

∆f_c/f_c

...

...

...

∆f_c/f_c

RSS

∆h_c∑/f_c

95 %

∆f_t /f_c

300/2,65

297,4

0,004

0,006

...

...

...

0,009

0,010

600/1,30

592,6

0,008

0,005

0,004

0,010

0,012

...

...

...

912,1

0,006

0,005

0,004

0,009

0,010

Lớn nhất

−

0,008

...

...

...

0,005

0,010

0,012

Bảng C.4 cũng đưa ra các kết quả tính toán độ không đảm bảo đo, đưa ra Df_t/f_c, tương tự với các giá trị cho trong C.1.3.2, sử dụng dung sai cho trong Bảng 2. Trong trường hợp fmax, chỉ có các dung sai Dh_r, Dh_t và Dd đóng vai trò đáng kể. Giá trị Df_t lớn nhất (độ tin cậy = 95 %) tìm được là 0,012 f_c. Đây là lý do vì sao giá trị 0,015 f_c được đề cập ở 4.5.2.7.

C.2 Tính toán bằng số

Điều này đưa ra phương pháp thay thế để tính trở kháng của anten, tổng chiều dài anten và độ suy giảm vị trí nhỏ nhất. Phương pháp này sử dụng chương trình máy tính có sẵn trên thị trường dựa trên phương pháp chương trình mômen có thể thao tác trên máy tính cá nhân. Ví dụ về chương trình này là MININEC [C.6, C.7]. Phương pháp này không giả định phân bố dòng điện hình sin trên anten dây.

Trong chương trình, anten được đại diện bởi các dây thẳng được chia ra thành các đoạn để phân tích. Nhằm thu được kết quả chính xác, điều quan trọng là các đoạn không được quá dài hoặc quá ngắn so với bước sóng và chiều dài mỗi đoạn lớn hơn đường kính của nó. Khoảng 30 đoạn trên một nửa bước sóng sẽ đưa ra kết quả tốt.

Để kiểm tra sự thích hợp của phân đoạn được chọn, người ta có thể kiểm tra sự hội tụ của trở kháng và dòng điện tính được khi số đoạn tăng lên. Chương trình cho phép đưa vào mô hình một mặt phẳng đất vô hạn, dẫn điện hoàn hảo. Chương trình cũng cho phép điện áp cần đặt tại một điểm trên dây và trở kháng tải tập trung cần nối tại một điểm trên dây.

C.2.1 Trở kháng vào của anten

...

...

...

C.2.2 Tổng chiều dài của anten thử nghiệm

Chiều dài của anten được chọn sao cho anten cộng hưởng (nghĩa là có điện kháng vào bằng “không”) trong không gian tự do. Chiều dài được chọn lặp lại. Bắt đầu với chiều dài anten bằng một nửa bước sóng, chạy chương trình để xác định điện kháng vào. Nếu điện kháng vào dương, thì giảm chiều dài của anten, còn nếu điện kháng vào âm thì tăng chiều dài của anten lên. Chương trình tiếp tục chạy với chiều dài anten mới để xác định điện kháng vào mới của anten.

Quá trình thay đổi chiều dài anten và tính toán kết quả điện kháng vào của anten được lặp lại cho đến khi môđun của điện kháng vào nhỏ hơn 1W. Lúc này anten có chiều dài thích hợp.

C.2.3 Độ suy giảm vị trí lý thuyết

Cách bố trí để thiết lập phương pháp chương trình mômen bao gồm hai dây phía trên mặt phẳng đất vô hạn, dẫn điện hoàn toàn. Hai dây này có độ cao đúng và tách biệt. Dây đại diện cho anten phát được cấp điện áp U_f = 1 + j0 V tại điểm giữa của nó và dây đại điện cho anten thu mang tải với trở kháng bằng Z_CD (trở kháng vào của tầng kết hợp bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng và cáp của anten thu và máy thu, xem Hình C.2). Các tham số cần quan tâm ở đầu ra chương trình là trở kháng vào của anten phát và biên độ của dòng điện tải.

Lúc này, độ suy giảm vị trí được cho bởi công thức sau:

trong đó

I₂ là dòng điện tải (xem Hình C.2);

...

...

...

Z_AB là trở kháng vào của tầng có lắp bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng và cáp của anten phát và máy phát tín hiệu; và

Z_CD là trở kháng vào của tầng có lắp bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng và cáp của anten thu và máy thu (xem Hình C.2).

Công thức trên đưa ra độ suy giảm vị trí nhỏ nhất thích hợp nếu các đầu bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng được nối với nhau. Nếu, thay vào đó, cáp từ máy phát tín hiệu và máy thu được nối với nhau, thì khi đó các tham số S của bộ biến đổi cân bằng-không cân bằng đo được cũng đưa vào tính toán độ suy giảm vị trí.

C.3 Tài liệu tham khảo

[C.1] Mô hình cao tần trong nghiên cứu anten, Brown & King, Biên bản lưu IRE, tập 22, số 4, trang 457-480, Tháng tư, 1934.

[C.2] Lý thuyết anten, Phân tích và thiết kế, Balanis C.A., Harper & Row, Mục 7.3.2, New York, 1982. (Các loại sách giáo khoa về lý thuyết anten khác có thể còn cung cấp biểu thức đối với trở kháng của anten).

[C.3] Sổ tay hàm số toán học, Abramowitz M. và Stegun I.A., Dover, Mục 5.2, New York, 1972.

[C.4] Công thức của độ suy giảm vị trí tiêu chuẩn về mặt trở kháng anten, Sigiura A., Văn kiện hội nghị IEEE về EMC, EMC-32, 4, trang 257-263, 1990.

[C.5] Chú thích kỹ thuật NIST 1297, Hướng dẫn đánh giá và biểu diễn độ thay đổi của các kết quả phép đo NIST, Xuất bản năm 1994.

...

...

...

[C.7] Độ không đảm bảo đo thấp trong dải tần từ 30 MHz đến 1 GHz sử dụng anten lưỡng cực tiêu chuẩn đếm được và mặt phẳng đất chuẩn quốc gia, Alexander M.J. và Salter M.J., Biên bản lưu IEE Khoa học kỹ thuật đo lường, tập 143, số 4, tháng bảy, 1996.

Phụ lục D

(tham khảo)

Ứng dụng của lưỡng cực có chiều dài cố định (30 MHz £ f £ 80 MHz)

Đang xem xét (xem thêm 4.3.2.2).

Phụ lục E

(tham khảo)

...

...

...

Mục đích của phụ lục này là làm cho các phép tính cần thiết dễ dàng tiếp cận. Chương trình Pascal dưới đây (Turbo Pascal 7.0) được dùng để tính các kết quả cho trong C.1.3. Không cần cố gắng để tối ưu hóa chương trình này.

Chương trình này tuân thủ chặt chẽ các công thức cho trong điều C.1, do đó có thể dễ dàng kiểm tra. Phần {chú giải} ở cuối Qui trình (PROCEDURE) đề cập đến (các) công thức tương ứng. “Chương trình thực”, sau phần {tính toán}, chỉ gồm hai dòng, trong đó tính L_a và SA_c được tính. Trước phần này là phần {dữ liệu đầu vào} và tiếp theo nó là phần {dữ liệu đầu ra}. Hai phần dữ liệu đầu vào và dữ liệu đầu ra có thể dễ dàng lắp vào phép tính thực cần tiến hành.

PROGRAM analytical_calculation_SA_OATS;

USES crt,dos;

LABEL impedance, calculate;

VAR f,f0,laf,la0,wr,ht,hr,d,rab,xab,rcd,xcd,saf,arc,fir: real; yn : char;

PROCEDURE cprod(r1,i1,r2,i2:real; var rz,iz:real);

begin

rz:= r1 *r2-i1*i2; iz:= i1*r2+r1*i2;

...

...

...

PROCEDURE fsc(x:real; var fx: real); var a1,a2,b1,b2,nom,denom:real; begin

a1:= 7.241163; a2:= 2.463936; b1 := 9.068580; b2:= 7.157433;

nom:= x*x*x*x+a1*x*x+a2; denom:= x*x*x*x+b1 *x*x+b2; fx:= nom/denom/x;

end; {fsc, công thức (C.5c)}

PROCEDURE gsc(x:real; var gx: real); var c1 ,c2,d1,d2,nom,denom:real; begin

c1:= 7.547478; c2:= 1.564072;

d1:=12.723684; d2:=15.723606; nom:=x*x*x*x+c1*x*x+c2; denom:= x*x*x*x+d1 *x*x+d2; gx:= nom/denom/x/x;

end; {gsc, công thức (C.5c)}

PROCEDURE Si(x:real; var six:real);

...

...

...

begin

if x>=1 then begin

fsc(x,fx); gsc(x,gx); six:= Pi/2-fx*cos(x)-gx*sin(x);

end;

If x<1 then

six:= x-x*x*x/18+x*x*x*x*x/600-x*x*x*x*x*x*x/35280;

end; {Si, công thức (C.5a)}

PROCEDURE Ci(x:real; var cix:real);

var fx,gx,sum: real;

...

...

...

if x>=1 then begin

fsc(x,fx); gsc(x,gx); cix:= fx*sin(x)-gx*cos(x);

end;

if x<1 then

cix:=0.577+ln(x)-x*x/4+x*x*x*x/96-x*x*x*x*x*x/4320+x*x*x*x*x*x*x*x/322560;

end; {Ci, công thức (C.5b)}

PROCEDURE Ra(f,laf:real; var raf:real);

var kx0,g,k,x,cix,ci2x,six,si2x,ssi,sci:real;

begin

...

...

...

Si(k*laf,six); Ci(k*laf,cix);

Si(2*k*laf,si2x); Ci(2*k*laf,ci2x);

ssi:= si2x-2*six; sci:= g+ln(k*laf/2)+ci2x-2*cix;

x:= k*laf;

raf:= kx0*(g+ln(x)-cix+sin(x)*ssi/2+cos(x)*sci/2)/sin(x/2)/sin(x/2);

end; {Ra, không gian tự do, công thức (C.13)}

PROCEDURE Xa(f,laf,wr:real; var xaf:real);

var kx0,k,x,cix,ci2x,cixa,six,si2x,ssi,sci:real;

begin

...

...

...

Si(k*laf,six); Ci(k*laf,cix);

Si(2*k*laf ,si2x); Ci(2*k1*laf ,ci2x);

Ci(2*k*wr*wr/laf ,cixa);

ssi:= 2*six+cos(k*laf)*(2*six-si2x);

sci:= sin(k*laf)*(2*cix-ci2x-cixa);

x:= k*laf/2;

xaf:= kx0*(ssi-sci)/sin(x)/sin(x);

end; {Xa, công thức (C.3)}

PROCEDURE la(f,wr:real; var laf:real);

...

...

...

var del,lat,lao,xat:real;

begin

del:= 0.1; lat:= 3E8/f/2; lao:= lat;

again: Xa(f,lat,wr,xat); lat:= lat-del*lat;

if xat>0 then begin lao:=lat; goto again; end;

lat:= lao+ 1.1 *del*lao; Xa(f,lat,wr,xat);

if abs(xat)>0.00001 then begin del:= del/10; goto again; end;

laf:= lat;

end; {la, chiều dài anten (f), công thức (C.2)}

...

...

...

var k,fac,kcr,kc1,kc2,kc3,kc4,ks1,ks2,ks3,ks4,t1,t2,t3:real;

begin

k:= 2*Pi*f/3E8; fac:= 377/4/Pi/sin(k*laf/2)/sin(k*laf/2); Ci(k*r,kcr);

Ci(k*s1,kc1); Ci(k*s2,kc2); Ci(k*s3,kc3); Ci(k*s4,kc4);

Si(k*s1,ks1); Si(k*s2,ks2); Si(k*s3,ks3); Si(k*s4,ks4);

t1:= 2*(2*kcr-kc3-kc4);

t2:= cos(k*laf)*(2*kcr+kc1+kc2-2*kc3-2*kc4);

t3:= sin(k*laf)*(ks1-ks2-2*ks3+2*ks4);

rmf:= fac*(t1+t2+t3);

...

...

...

PROCEDURE Xm(r,f,laf,s1 ,s2,s3,s4:real; var xmf:real);

var k,fac,ksr,kc1,kc2,kc3,kc4,ks1,ks2,ks3,ks4,t1,t2,t3:real;

begin

k:= 2*Pi*f/3E8; fac:=377/4/Pi/sin(k*laf/2)/sin(k*laf/2); Si(k*r,ksr);

Si(k*s1 ,ks1); Si(k*s2,ks2); Si(k*s3,ks3); Si(k*s4,ks4);

Ci(k*s1 ,kc1); Ci(k*s2,kc2); Ci(k*s3,kc3); Ci(k*s4,kc4);

t1:= 2*(2*ksr-ks3-ks4);

t2:= cos(k*laf)*(2*ksr+ks1 +ks2-2*ks3-2*ks4);

t3:= sin(k*laf)*(kc1-kc2-2*kc3+2*kc4); xmf:= -fac*(t1 +t2-t3);

...

...

...

PROCEDURE Dist(r,laf:real; var s1,s2,s3,s4:real);

var sqr1,sqr2:real;

begin

sqr1:= sqrt(r*r+laf*laf); sqr2:= sqrt(r*r+laf*laf/4);

s1 := sqr1 +Iaf; s2:= sqr1-laf;

s3:= sqr2+laf/2; s4:= sqr2-laf/2;

end;

{Khoảng cách, công thức (C.16)}

PROCEDURE SA(f,f0,d,ht,hr,arc,fir,rab,xab,rcd,xcd:real; var saf:real);

...

...

...

begin

rrc:= arc*cos(fir); irc:= arc*sin(fir);

alpha:= 40; wr0:= 1.5E8/f0/sqrt(exp(alpha));

la(f0,wr0,la0);

Ra(f,la0,r11);

Xa(f,la0,wr0,x11);

r22:= r11;

x22:= x11;

r:= sqrt(d*d+(ht-hr)*(ht-hr));

...

...

...

Rm(r,f,la0,s1 ,s2,s3,s4,r12);

Xm(r,f,la0,s1 ,s2,s3,s4,x12);

r:= 2*ht; Dist(r,la0,s1,s2,s3,s4);

Rm(r,f ,la0,s1 ,s2,s3,s4,rd);

Xm(r,f ,la0,s1 ,s2,s3,s4,xd);

cprod(rrc,irc,rd,xd,r13,x13);

r:= sqrt(d*d+(ht+hr)*(ht+hr));

Dist(r,la0,s1 ,s2,s3,s4);

Rm(r,f,la0,s1 ,s2,s3,s4,rd);

...

...

...

cprod(rrc,irc,rd,xd,r14,x14);

r:= 2*hr; Dist(r,la0,s1,s2,s3,s4);

Rm(r,f,la0,s1 ,s2,s3,s4,rd);

Xm(r,f,la0,s1 ,s2,s3,s4,xd);

cprod( rrc,irc, rd,xd, r24,x24);

cprod(r12+r14,x12+x14,rab+rcd,xab+xcd,rd,xd);

cprod(rab+r11 +r13,xab+x11 +x13,rcd+r22+r24,xcd+x22+x24,rna,xna);

cprod(r12+r14,x12+x14,r12+r14,x12+x14,rnb,xnb);

rn:= rna-rnb; xn:= xna-xnb;

...

...

...

saf:= 20*ln(saf)/ln(10);

end; (SA, Công thức (C.6) và (C.12)}

PROCEDURE YesNo(var rk: char);

begin

repeat

rk:= readkey; rk:= upcase(rk);

until (rk= 'Y') or (rk= 'N'); writeln(rk);

end; {Yes/No}

BEGIN

...

...

...

clrscr;

write('Tần số (MHz)= '); read(f ); f:= f*1E6;

write('Bán kính anten dây (mm)= '); read(wr); wr:= wr*1E-3;

write('độ cao anten phát (m)= ‘); read(ht );

write('độ cao anten thu (m)= '); read(hr );

write('khoảng cách anten theo chiều ngang (m)= '); read(d );

write('mặt phẳng phản xạ lý tưởng? (Y/N)= '); YesNo(yn);

if yn='Y' then begin arc:=1; fir:= Pi; goto trở kháng; end;

write('Hệ số phản xạ từng phần= '); read(arc);

...

...

...

trở kháng:

write('Trở kháng anten lý tưởng (Y/N)= ‘); YesNo(yn);

if yn='Y' then begin rab:= 100; xab:= 0; rcd:= 100; xcd:= 0; goto tính; end;

write('R-AB (phát) (Ohm)= '); read(rab);

write('X-AB (phát) (Ohm)= '); read(xab);

write('R-CD (thu) (Ohm)= '); read(rcd);

write('X-CD (thu) (Ohm)= '); read(xcd);

{Tính toán}

Tính:

...

...

...

la(f0, wr, laf);

SA(f, f0,d, ht,hr ,arc, fir, rab,xab,rcd ,xcd ,saf);

{Dữ liệu đầu ra}

writeln; writeln('f(MHz)= ',f/1E6:3:0,' La(m)= ',laf:3:3,' SAc(dB)= ',saf:3:3);

writeln;

END.

Phụ lục F

(tham khảo)

...

...

...

Bảng F.1 - Hạng mục cần ghi trong báo cáo hiệu lực CALTS

Tham khảo

4.6.2

Hạng mục

Ghi chú

a

Thông tin chung

a1

...

...

...

a2

Địa chỉ, số điện thoại/fax của người sở hữu CALTS

a3

Địa chỉ, số điện thoại/fax của người/tổ chức chịu trách nhiệm về báo cáo hiệu lực của CALTS

Có thể giống như ở a2.

a4

Địa chỉ, số điện thoại/fax của người/tổ chức tiến hành đánh giá hiệu lực của CALTS

...

...

...

a5

Chữ ký của người/tổ chức đề cập ở a2, a3 và a4

a6

Mô tả chung về cấu hình của CALTS và các linh kiện phụ trợ được sử dụng trong quá trình đánh giá hiệu lực CALTS.

Sử dụng ảnh, hình vẽ và số lượng các bộ phận có thể dễ dàng mô tả

a7

Ngày hoàn thành việc đánh giá hiệu lực CALTS và ngày ban hành báo cáo hiệu lực.

...

...

...

Đánh giá hiệu lực

b1

Kết quả đánh giá hiệu lực.

b2

Xác định chu kỳ hiệu lực của CALTS phê chuẩn hiện tại.

b3

...

...

...

c

Anten thử nghiệm

c1

Nhận biết anten đếm được

Loại, số lượng các bộ phận

c2

Kiểm tra sự phù hợp với các yêu cầu kỹ thuật qui định áp dụng được

...

...

...

c3

Xác định trở kháng đặc trưng sử dụng.

Xem 4.3.2.7.

d

Bố trí thử nghiệm

d1

Mô tả chi tiết về cơ cấu thử nghiệm.

...

...

...

Kiểm tra sự phù hợp với các yêu cầu kỹ thuật qui định áp dụng được.

Tham khảo 4.4.2 và các giá trị ở Bảng 2.

e

Phép đo

e1

Nếu ứng dụng đưa ra cơ sở đối với sai lệch so với các tần số qui định.

Xem 4.4.3.3.

e2

...

...

...

Xem 4.4.3.1 và 4.4.4.

e3

Kết quả của phép đo quét độ cao anten hoặc phép đo quét tần số và độ thay đổi.

Xem 4.4.3.2, và 4.4.5 hoặc 4.4.6.

f

Tính độ suy giảm vị trí và dung sai

Xem 4.5.2.

f1

Mô tả phương pháp tính sử dụng đối với SA và tiêu chí độ cao hoặc tần số đối với SA lớn nhất.

...

...

...

f2

Xác định SA lý thuyết và tiêu chí độ cao hoặc tần số.

f3

Xác định độ không đảm bảo đo tổng sử dụng giá trị đặt hoặc giá trị tính được trong trường hợp các sai lệch ở Bảng 2.

Công thức (3) và (4) hoặc (5).

g

Tính toán tiêu chí phù hợp

Xem 4.5.3.

...

...

...

Xác định giá trị tuyệt đối của giá trị SA tính được và đo được và độ cao hoặc tần số của anten.

g2

Xác định sự khác nhau giữa dung sai cho phép và độ không đảm bảo đo của SA và độ cao hoặc tần số của anten.

g3

Kiểm tra sự phù hợp sử dụng công thức (6) và (7) hoặc (8).

h

...

...

...

h1

Tóm tắt kết quả, tuyên bố sự phù hợp có tính đến chu kỳ hiệu lực và các điều kiện và cấu hình giới hạn đã nêu.

Tham khảo b.

MỤC LỤC

Lời nói đầu

Lời giới thiệu

1 Phạm vi áp dụng

...

...

...

3 Định nghĩa

4 Yêu cầu kỹ thuật và qui trình đánh giá hiệu lực đối với vị trí thử nghiệm cần sử dụng để hiệu chuẩn anten trong dải tần từ 30 MHz đến 1 000 MHz

4.1 Lời giới thiệu

4.2 Yêu cầu kỹ thuật đối với vị trí thử nghiệm hiệu chuẩn anten (CALTS)

4.3 Yêu cầu kỹ thuật về anten thử nghiệm

4.4 Qui trình đánh giá hiệu lực vị trí thử nghiệm hiệu chuẩn anten

4.5 Tiêu chí về sự phù hợp của vị trí thử nghiệm hiệu chuẩn anten

4.6 Báo cáo hiệu lực 4.7 Hiệu lực của CALTS đối với phân cực thẳng đứng

Phụ lục A - Yêu cầu về CALTS

...

...

...

Phụ lục C - Lý thuyết về anten và độ suy giảm vị trí

Phụ lục D - Ứng dụng của lưỡng cực có chiều dài cố định (30 MHz £ f £ 80 MHz)

Phụ lục E - Chương trình pascal sử dụng ở C.1.3

Phụ lục G - Danh mục kiểm tra qui trình hiệu lực

* Tham khảo đặt trong ngoặc vuông liên quan đến tài liệu tham khảo ở điều A.4.

* Các tham khảo đặt trong ngoặc vuông liên quan đến các tài liệu tham khảo cho trong điều B.3.

* Các tham khảo đặt trong ngoặc vuông liên quan đến các tài liệu tham khảo cho trong điều C3.