3.2.2 Các kích thước cơ bản của móng

h_m

b_m

B_m

là chiều cao móng;

là chiều rộng móng phía trên;

là chiều rộng móng phía dưới.

3.23 Các đặc trưng tính toán

g

...

...

...

N

là độ rỗng của đất;

j

là góc ma sát trong của đất;

j₀

là góc ma sát của đất với tường;

q

là góc giữa mặt trượt với phương thẳng đứng;

a

...

...

...

3.2.4 Các lực tác dụng

E_c

E_b

E_bt

E₀

E_bc

T_t và T_s

W_t

...

...

...

là áp lực đất chủ động;

là áp lực đất bị động không ép trồi;

là áp lực đất bị động có ép trồi;

là áp lực đất ở trạng thái tĩnh;

là áp lực bùn cát;

là áp lực nước lên mặt tường chắn (trước và sau tường);

là áp lực thấm tác dụng lên đáy móng tường;

là áp lực đẩy nổi tác dụng lên đáy móng tường.

3.3 Phân loại tường

...

...

...

Tường được chia thành các loại theo góc nghiêng của lưng tường, mặt sau của tường gãy khúc, có bậc dật cấp, (xem Hình 3); tường bản góc, tường lắp ghép v.v… (xem Hình 4)

Hình 3

3.3.2 Phân loại tường theo chiều cao

- Tường thấp là tường có chiều cao H £ 5 m;

- Tường trung bình là tường có chiều cao từ 5 m < H £ 15 m;

- Tường cao là tường có chiều cao H > 15 m.

3.3.3 Phân loại theo vật liệu

- Tường bê tông;

...

...

...

- Tường đá xây; tường bê tông đá hộc, tường gạch xây và tường đá xây.

3.3.4 Phân loại theo đặc điểm làm việc

3.3.4.1 Tường trọng lực (tường cứng)

Nguyên tắc của loại tường này là sự ổn định của tường nhờ vào trọng lượng của bản thân tường và khối lượng đất đè lên bản đáy.

- Tường trọng lực: ổn định nhờ trọng lượng bản thân của tường. Xem Hình 4a.

- Tường bán trọng lực. Xem Hình 4c.

- Tường bản góc: ổn định của tường nhờ trọng lượng khối đất đè lên bản đáy và nhờ một phần trọng lượng của bản thân tường. Xem Hình 4c.

- Tường bản góc có sườn chống: sự ổn định của tường như 2 tường trên, kết cấu như tường bản góc nhưng có thêm các sườn chống để tăng độ cứng cho tường. Xem Hình 4d.

- Loại tường bản góc có thể có dạng đổ liền hoặc lắp ghép để tăng nhanh tiến độ thi công. Xem Hình 4e.

...

...

...

3.3.4.2 Tường chắn cứng trên móng cọc (xem Hình 4g)

Được dùng để chắn đất trên nền mềm yếu. Những tường loại này khi tính toán nền thường tính với móng sâu, hoặc dùng sơ đồ tính như Hình 4, hoặc dùng phương pháp phần tử hữu hạn.

Hình 4

4 Quy định chung

4.1 Nguyên tắc chung

4.1.1 Khi thiết kế tường chắn ngoài yêu cầu của tiêu chuẩn này còn cần phải xét đến các yêu cầu của các tiêu chuẩn và của các tài liệu khác có liên quan.

4.1.2 Trong tiêu chuẩn này xét những tường chắn cứng có đặc điểm là chuyển vị nhỏ so với kích thước tường; những chuyển vị này phát sinh dưới tác dụng của các lực đặt lên tường và thực tế khi biến dạng thì lưng tường vẫn là mặt phẳng.

4.1.3 Khi điều kiện địa chất công trình của nền tường phức tạp (có động đất và các hang động karst) hoặc khi thiết kế loại tường có kết cấu mới thì ngoài tiêu chuẩn này còn cần phải dựa vào các yêu cầu bổ sung qua phân tích và nghiên cứu đặc biệt.

...

...

...

4.1.4.1 Kết hợp hoàn toàn (tường ô nối tiếp đập tràn với bờ) hoặc từng phần tường chắn với các công trình bên cạnh…

4.1.4.2 Xây tường nối tiếp có các kết cấu chống, neo.

4.1.4.3 Xây tường ngả về bên đất đắp.

4.1.5 Khi chọn vật liệu làm tường chắn cần chú ý đến các loại vật liệu dùng để xây dựng các công trình chủ yếu khác. Vật liệu xây dựng tường cần phải lựa chọn để phù hợp với môi trường khu vực xây dựng (nước, không khí) và phải phù hợp với các quy định hiện hành về vật liệu, thành phần cấp phối, phụ gia.

CHÚ THÍCH: Trong những tường chắn bằng bê tông khối, nên xét tới sự phân bố từng vùng của bê tông theo "mác" thiết kế.

4.1.6 Việc lựa chọn loại kết cấu tường chắn cần dựa trên cơ sở so sánh kinh tế - kỹ thuật nhiều phương án (xem chỉ dẫn trong 4.1.4).

4.1.7 Các yêu cầu đối với những cấu kiện bê tông cốt thép đúc sẵn của tường chắn được xác định theo điều kiện làm việc của tường chắn dựa vào các quy định của những tài liệu tiêu chuẩn về chi tiết bê tông cốt thép.

4.2 Chỉ dẫn chung về tính toán tường chắn

4.2.1 Tính toán tường chắn theo hai trạng thái giới hạn

...

...

...

4.2.1.2 Theo trạng thái giới hạn thứ hai (TTGH II) (không phù hợp với vận hành bình thường). Tính toán nền theo độ bền cục bộ, tính toán theo giới hạn chuyển vị và biến dạng; theo hình thành và mở rộng khe nứt; theo sự phá hoại độ bền thấm cục bộ của các bộ phận khối nứt của công trình mà không được xem xét theo trạng thái giới hạn thứ nhất.

4.2.2 Tải trọng và sự tác động lên tường chắn cần được xác định theo TCVN có liên quan.

4.2.3 Cần thực hiện tính toán tĩnh cho tường chắn theo hai tổ hợp tải trọng và tác động: tổ hợp cơ bản và tổ hợp đặc biệt.

4.2.4 Tổ hợp tải trọng và tác động cơ bản bao gồm:

4.2.4.1 Trọng lượng bản thân tường chắn, trọng lượng của đất, các thiết bị và tải trọng cố định đặt trên tường.

4.2.4.2 Áp lực đất lên tường chắn và móng tường kể cả tải trọng phân bố trên mặt đất.

4.2.4.3 Áp lực nước lên tường chắn và móng tường ứng với mực nước dâng bình thường.

4.2.4.4 Áp lực nước thấm khi chế độ thấm ổn định hoặc không ổn định lặp lại đều đặn, với điều kiện là các thiết bị thoát nước và chống thấm làm việc bình thường.

4.2.4.5 Tác động của sóng.

...

...

...

4.2.4.7 Tải trọng do các phương tiện vận chuyển máy móc xếp rỡ gây ra.

4.2.4.8  Tải trọng do tàu thuyền và neo buộc gây ra.

4.2.5 Tổ hợp tải trọng và tác động đặc biệt gồm: Tải trọng và tác động nêu ở điểm (1); (2); (5); (7) cộng thêm các loại sau:

4.2.5.1 Tác động của động đất.

4.2.5.2 Áp lực nước với tổ hợp mực nước bất lợi nhất có thể xảy ra.

4.2.5.3 Áp nước thấm phát sinh do các thiết bị thoát nước làm việc không bình thường.

4.2.5.4 Tác động của nhiệt ứng với sự biến thiên nhiệt độ trung bình hàng tháng của môi trường xung quanh theo năm có biên độ giao động lớn nhất của nhiệt độ đó trong năm.

4.2.5.5 Tải trọng do tàu thuyền va đập gây ra.

4.2.5.6 Tổ hợp vừa thi công xong, không có nước.

...

...

...

1) Trong tổ hợp đặc biệt không được kể đến tác động đồng thời của những tải trọng ít khi xảy ra như tác động đồng thời của lực động đất và lực va đập của tàu thuyền; hoặc tác động đồng thời của tác động của động đất và mực nước lớn nhất.

2) Tổ hợp tính toán của tải trọng và tác động tính toán trong từng trường hợp được xác định theo khả năng thực tế tác dụng đồng thời của chúng lên công trình.

3) Trong giai đoạn xây dựng và sửa chữa cần xác định tổ hợp tính toán của tải trọng và tác động theo trình tự thi công đã chọn có kể đến tính liên tục của việc xuất hiện trạng thái ứng suất của tường chắn và nền của nó gây ra bởi việc thi công theo từng giai đoạn cũng như đảm bảo khả năng tăng nhanh nhất chiều cao công trình.

5 Trọng lượng bản thân và lực tác dụng lên tường chắn

5.1 Trọng lượng bản thân của tường chắn:

- Đối với kết cấu có khối lượng thi công không lớn (trong tất cả các giai đoạn) có thể lấy trọng lượng đơn vị thể tích của bê tông (không có chất phụ gia tăng dẻo và chất phụ gia tạo bọt khí) bằng 2,4 T/m³và của bê tông cốt thép bằng 2,5 T/m³.

- Đối với những kết cấu mà tính ổn định của chúng được bảo đảm chủ yếu nhờ trọng lượng bản thân thì cần xác định trọng lượng đơn vị thể tích của bê tông bằng cách thí nghiệm trong quá trình nghiên cứu chọn thành phần bê tông. Trọng lượng đơn vị thể tích của bê tông cốt thép được lấy bằng tổng trọng lượng thể tích của bê tông và 0,7 trọng lượng cốt thép có trong 1 m³ kết cấu.

5.2 Áp lực nước trên mặt biên của tường chắn được xác định theo qui luật thủy tĩnh. Khi đó trọng lượng đơn vị thể tích của nước lấy bằng 1,0 T/m³.

5.3 Tải trọng do tàu thuyền được xác định theo TCVN 8421 : 2010 và TCVN 2737 : 1995. Đối với tường chắn các công trình thủy ở sông, khi tính toán ổn định và độ bền được phép lấy mức đảm bảo tính toán của chiều cao sóng là 2%.

...

...

...

5.5 Tác động của nhiệt lên tường chắn được xác định theo TCVN 4116-85, TCVN 5574 : 1991

5.6 Áp lực đất lên tường chắn được xác định theo 5.12 của tiêu chuẩn này.

5.7 Áp lực thấm của nước tác dụng lên mặt đáy và mặt biên tường chắn đặt trên nền không phải là đá được xác định theo kết quả tính thấm (dùng phương pháp phân tử hữu hạn (PTHH) bằng cách sử dụng các phần mềm tính toán hoặc theo TCVN 9143 : 2012, TCVN 9137 : 2012).

5.8 Áp lực nước đẩy ngược lên mặt đáy móng của tường chắn đặt trên nền đá trong trường hợp không có thiết bị tiêu nước nền (Hình 5a) được xác định theo công thức:

W_tp = W_t + W_đn = 0,5a₂g_nB(H_max - H_min) + a₂g_nBH_min­

Trong đó:

W_tp là áp lực toàn phần;

W_t là áp lực thấm;

W_đn là áp lực đẩy nổi;

...

...

...

g_n là trọng lượng đơn vị thể tích của nước;

B là chiều rộng của tường chắn theo mặt đáy móng;

H_min là chiều sâu nước nhỏ nhất trên mặt đáy móng tại biên sau hoặc trước;

H_min là chiều sâu nước lớn nhất trên mặt đáy móng tại biên sau hoặc trước.

5.9 Áp lực nước đẩy ngược lên mặt đáy móng của tường chắn đặt trên nền đá khi có thiết bị thoát nước cho nền theo sơ đồ nêu trên Hình 5b được xác định theo công thức:

W_tp = W_t + W_đn = 0,5a₂g_nB(H_max - H_min)(l + a₁"B) + a₂g_nBH_min­

trong đó

l là khoảng cách từ biên tường chắn có chiều sâu nước lớn nhất đến đường thoát nước;

a₁" là hệ số phần trăm của (H_max - H_min) kể đến tác dụng của vật thoát nước ở nền; nên lấy a₁" = 0,4;

...

...

...

W_tp = W_t + W_đn = 0,5a₂g_nB(H_max - H_min)(l' + a₁'B) + a₂g_nBH_min­

trong đó

l'  là khoảng cách từ biên tường chắn có chiều sâu lớn nhất đến trục màn chắn xi măng;

a₁' là hệ số phần trăm của (H₁ - H₂) kể đến hiệu quả của màng chắn xi măng; nên lấy a₁' = 0,5.

a) Khi không có thiết bị tiêu nước nền; b) Khi có thiết bị tiêu nước nền

Hình 5 - Biểu đồ phản áp lực của tường chắn khi nền là đá

5.10 Đối với những tường chắn có độ lớn cấp III, IV và V, không phụ thuộc vào loại nền, được phép xác định phản áp lực toàn phần W_tp theo các công thức gần đúng và áp dụng theo TCVN 9143 : 2012 hoặc dùng các phần mềm bằng phương pháp phần tử hữu hạn.

5.11 Khi tính toán thấm cho tường chắn cần xét đến tỷ số giữa chiều dài tuyến L và chiều rộng đáy tường B: nếu L/B < 2,5 thì phải tính toán thấm theo bài toán không gian.

...

...

...

Các công thức, sơ đồ tính toán áp lực đất lên tường chắn cứng (cho phép áp dụng theo các tài liệu tham khảo của tiêu chuẩn này và phần phụ lục kèm theo).

5.12.1 Cần xác định áp lực hông của đất lên tường chắn theo trị số và hướng chuyển vị của tường, khi đó có thể có 3 trường hợp:

a) Tường chuyển vị ngược với phía đất.

b) Tường không chuyển vị đối với đất, (nghĩa là thực tế không di động).

c) Tường chuyển vị về phía đất.

Tường chuyển vị về phía đất có thể do các yếu tố sau:

1. Biến dạng của nền tường;

2. Biến dạng của kết cấu do áp lực đất và những tải trọng ngoài khác đặt lên tường cũng như do nhiệt của môi trường xung quanh tác dụng lên tường chắn.

5.12.2 Tùy theo hướng và trị số chuyển vị của tường chắn mà có 3 loại áp lực hông của đất: áp lực chủ động; áp lực bị động và áp lực đất ở trạng thái tĩnh.

...

...

...

5.12.4 Áp lực bị động của đất: sinh ra do chuyển vị của tường về phía đất và được xem như phản lực đất chống lại chuyển vị này.

Cần xét đến 2 loại áp lực bị động của đất như sau:

- Loại áp lực bị động thứ nhất của đất (áp lực bị động có ép trồi). Ebt, được xác định từ giả thiết về sự hình thành lăng thể ép trồi của đất khi tường chuyển vị về phía đất với một trị số vừa đủ.

- Loại áp lực bị động thứ hai của đất (áp lực bị động không ép trồi) Eb, được xác định từ điều kiện chuyển vị của tường chắn về phía đất với trị số chưa đủ để hình thành lăng thể ép trồi.

5.12.5 Áp lực đất ở trạng thái tĩnh E₀ được phát sinh trong trường hợp thực tế tường không chuyển vị ngược với phía đất hoặc về phía đất, nghĩa là thực tế tường chắn không di động đối với đất.

Áp lực chủ động và bị động có ép trồi của đất tương ứng với các trạng thái cân bằng giới hạn của đất sau tường. Để xác định áp lực chủ động và bị động một cách chính xác hơn thì nên tính theo các phương pháp của lý thuyết cân bằng giới hạn (trạng thái ứng suất giới hạn) của đất sau tường. Cần áp dụng phương pháp này trong những trường hợp tính toán khi có các bảng hoặc biểu đồ để xác định các hệ số áp lực hông của đất.

CHÚ THÍCH:

1) Áp lực đất ở trạng thái tĩnh và áp lực bị động không ép trồi của đất tương ứng với khái niệm về trạng thái đàn hồi của đất như là một môi trường liên tục sau tường chắn.

2) Trong thực tế loại tường chắn không di động có thể là những tường chắn cứng đặt trên nền đá hoặc là một thành phần của những kết cấu bến tàu; tường có những chỗ tựa cứng (như các đoạn đập tràn và nhà của trạm thủy điện là những chỗ tựa đối với tiếp giáp bờ); tường thỏa mãn những điều kiện nêu trong điều 2.3.3. Trong những trường hợp cá biệt, áp lực tính toán của đất có thể được xác định là chủ động tại phần tường chắn dễ uốn phía trên và là áp lực đất ở trạng thái nghỉ tại phần tường cứng hơn phía dưới.

...

...

...

5.12.6 Tùy theo điều kiện tác dụng lẫn nhau của tường chắn với đất mà áp lực tính toán của đất E của đất lên biên của tường chắn có thể bằng:

1) Áp lực chủ động E_c của đất hoặc áp lực đất ở trạng thái tĩnh E₀.

2) Tổng áp lực chủ động và áp lực bị động không ép trồi của đất E_c. + E_b.

3) Áp lực bị động của đất có ép trồi E_bt.

5.12.7 Ngoài những trường hợp nêu tại 5.12.3 đến 5.12.5 cho phép tính áp lực chủ động của đất lên biên tường chắn theo phương pháp gần đúng bằng cách áp dụng giả thiết về sự hình thành mặt phẳng của lăng thể phá hoại trong đất (phương pháp cân bằng giới hạn có thể).

Khi xác định áp lực chủ động của đất cần đề cập đến độ dốc lưng tường, hình dạng mặt đất, mái hố móng, tải trọng bên ngoài tác dụng lên đất, đặc điểm kết cấu của tường chắn và móng tường. Cho phép xác định áp lực chủ động lên những tường chắn có góc dốc lưng tường lớn, thuộc loại tường thoải theo phụ lục kèm theo tiêu chuẩn này.

Cần xác định áp lực chủ động của đất có kể đến ma sát của đất lên lưng tường chắn mà tổng áp lực đất hợp với pháp tuyến lưng tường một góc d = j/2, trừ những trường hợp quy định ở phụ lục kèm theo tiêu chuẩn này.

CHÚ THÍCH: Chỉ cho phép không kể đến ma sát của đất với lưng tường khi có lý do đặc biệt như mặt lưng tường trơn nhẵn hoặc trị số góc ma sát trong của đất nhỏ. Cho phép tham khảo các tài liệu khác.

5.12.8 Khi tính toán áp lực chủ động của đất dính cần kể đến lực dính đơn vị của đất.

...

...

...

1) Trong tính toán ổn định đối với tường chắn cao từ 5 m trở lên thì phải xét đến phạm vi tường không chịu tác dụng lực đẩy của đất. Còn đối với tường cao từ 5 m trở xuống thì không cần xét đến ảnh huởng này.

2) Trường hợp lực dính đơn vị của đất có khả năng giảm đột ngột do tác dụng hóa lý trên đất trong quá trình xây dựng và sử dụng thì cho phép không kể đến lực dính khi tính toán.

5.12.9 Cho phép xác định áp lực đất ở trạng thái nghỉ theo phụ lục của tiêu chuẩn này.

5.12.10 Khi tính áp lực bị động không ép trồi của đất E_b, cần kể đến chuyển vị của tường về phía đất, do tác dụng của ngoại lực tác dụng lên tường gây ra như: áp lực nước lên mặt trước tường, tàu thuyền v.v… cũng như tác dụng của nhiệt do sự thay đổi nhiệt độ môi trường xung quanh gây ra.

5.12.11 Khi xác định áp lực bị động ép trồi của đất E_b, cần kể đến trị số và đặc trưng chuyển vị của tường tùy theo tính dễ biến dạng của nền và tính dễ uốn của bản thân tường. Cho phép xác định áp lực bị động của đất E_b theo phụ lục của tiêu chuẩn này.

CHÚ THÍCH: Đối với tường chắn có độ lớn cấp III, cấp IV và cấp V mà chiều cao nhỏ hơn 10m thì cho phép không kể đến áp lực bị động không ép trồi của đất (E_b) khi tính toán.

5.12.12 Khi tính toán ổn định của tường chắn đặt trên nền không phải là đá, cần kể đến áp lực bị động có ép trồi của đất E_bt ở phía trước tường do tường chuyển vị về phía trước gây ra. Nên tính áp lực này như sau:

a) Khi độ chôn sâu của tường trong nền đạt trị số bằng hoặc nhỏ hơn 0,2 (s_tb là áp lực trung bình tại mặt đáy tấm móng) thì tính theo phương pháp gần đúng (xem phụ lục D). Trong trường hợp này nên lấy trị số áp lực hông l_bt = 1.

b) Khi độ chôn sâu của tường trong nền lớn hơn 0,2 thì tính theo các phương pháp dựa trên lời giải của bài toán lý thuyết cân bằng giới hạn (thí dụ theo phương pháp đồ giải).

...

...

...

CHÚ THÍCH: Lực dính đơn vị C của đất đưa vào trong tính toán được lấy theo chỉ dẫn ở 4.1.8.

5.12.14 Những đặc trưng cơ lý của đất cần thiết cho tính toán áp lực đất lên tường chắn (trọng lượng đơn vị thể tích g, góc ma sát trong j và lực dính đơn vị C tại mặt sau mặt trước tường) được xác định bằng thí nghiệm.

Trọng lượng đơn vị thể tích của đất ở trạng thái độ ẩm tự nhiên g_tn và ở dưới mực nước g_đn của phải được xác định theo công thức:

g_tn = D(1 + W)(1 - n)g_n = g_k (1 + W) =

g_đn =

trong đó

D là tỷ trọng của đất.

N là độ rỗng của đất

W là độ ẩm của đất

...

...

...

g_bh là khối lượng riêng bão hòa của đất, tính bằng t/m³.

g_n là trọng lượng đơn vị thể tích của nước, tính bằng t/m³.

e là hệ số rỗng của đất

G là độ bão hào của đất.

Trọng lượng đơn vị thể tích của đất nằm dưới mực nước trong đất phải được lấy theo trạng thái đẩy nổi g_đn.

CHÚ THÍCH: Trong thời kỳ xây dựng khi xác định đặc trưng cơ lý của đất đắp cần kể đến điều kiện và phương pháp thi công.

5.12.15 Các loại áp lực đất (tác dụng lên tường cứng) ngoài phải theo phụ lục của tiêu chuẩn này.

6 Tính toán tường chắn

6.1 Nguyên tắc tính toán

...

...

...

Nếu tỷ số giữa chiều dài tuyến và chiều rộng mặt đáy nhỏ hơn 3 hoặc nếu như dọc theo chiều dài mà khuôn khổ, kích thước tường, đặc trưng cơ lý của đất nền và đất sau tường hoặc tải trọng và tác động là những trị số biến đổi (thí dụ như sự chất đống tàu thuyền, ứng lực do neo buộc) thì cần tính toán theo từng đoạn tường (theo sơ đồ không gian). Khi tính như vậy, những ứng lực tác dụng lên tường chắn và đặc trưng hình học của kết cấu (diện tích nền, mô men quán tính của tiết diện v.v…) nói chung được xác định đối với từng đoạn tường còn tính toán khả năng chịu tải của kết cấu và nền thì cần kể đến khả năng làm việc không gian của kết cấu.

CHÚ THÍCH:

1) Trong mọi trường hợp, nên chia tường thành các đoạn thỏa mãn điều kiện tính toán trên 1m dài theo sơ đồ đơn giản nhất và chỉ với những đoạn còn lại mới nên tính theo sơ đồ không gian phức tạp hơn.

2) Về nguyên tắc khi tính toán ổn định cho tường chắn nhất là với các sơ đồ phức tạp và sơ đồ không gian cần dùng các phương pháp PTHH để tính toán hoặc dùng các công thức đối với sơ đồ không gian cần được tính toán theo Qui phạm "Nền các công trình thủy công - Tiêu chuẩn thiết kế" hoặc tương đương.

6.1.2 Việc tính toán theo trạng thái giới hạn thứ nhất về khả năng chịu tải (theo ổn định và độ bền) cần được thực hiện theo tổ hợp tải trọng và tác động bất lợi nhất có thể xảy ra trong giai đoạn sử dụng, sửa chữa cũng như trong quá trình xây dựng, theo những chỉ dẫn của điều 4.2.2 và 4.2.3.

Việc tính toán theo trạng thái giới hạn thứ hai - theo biến dạng - cần được thực hiện đối với tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn phản ảnh điều kiện làm việc của tường chắn hoặc những thiết bị có trên tường mà theo đó xác định được giới hạn biến dạng của tường chắn (lún, cong).

CHÚ THÍCH:

1) Khi kích thước tường chắn đã được xác định hợp lý, không cần tăng kích thước của tường theo kết quả tính toán cho trường hợp xây dựng.

2) Khi tính toán theo cả 2 trạng thái giới hạn, trừ trường hợp nêu trong 6.2.8, thì cần kể đến hướng và trị số chuyển vị của tường (theo 5.6) khi xác định áp lực đất lên mặt sau tường chắn.

...

...

...

6.2.1 Cần tính toán ổn định cho tường chắn trên nền không phải là đá theo những sơ đồ sau:

a) Trượt phẳng.

b) Trượt hỗn hợp.

c) Trượt sâu.

d) Vừa trượt vừa xoay trong mặt bằng.

- Ổn định của tường chắn đặt trên nền không phải là đá về cơ bản phải được tính toán theo TCVN 4253 : 2012. Ngoài ra có thể tham khảo các phương pháp khác và như chỉ dẫn ở 6.2.2 đến 6.2.8.

- Ổn định của tường chắn đặt trên nền đá theo sơ đồ trượt phẳng được tính toán như chỉ dẫn ở 6.2.9 đến 6.2.12.

- Để đảm bảo ổn định cho tường phải tuân thủ điều kiện sau:

n_cN_tt £ R

...

...

...

hoặc:

k =

(2)

trong đó:

n_c là hệ số tổ hợp tải trọng.

k là hệ số an toàn chung của công trình; thông thường hệ số k không được vượt quá 15 % giá trị (n_c.k_n/m).

N_tt là tải trọng tính toán tổng quát (lực, mô men, ứng suất), biến dạng hoặc thông số khác mà nó là căn cứ để đánh giá trạng thái giới hạn.

R là sức chịu tải tính toán tổng quát, biến dạng hoặc thông số khác được xác lập theo tiêu chuẩn thiết kế.

m là hệ số điều kiện làm việc.

...

...

...

Các hệ số n_c, m, k_n đã được quy định QCVN 04-05:2012/BNNPTNT

CHÚ THÍCH:

1) Việc tính toán ổn định theo sơ đồ trượt phẳng được thực hiện theo mặt phẳng đáy tấm móng, mặt phẳng đáy chân khay và ngoài ra theo bề mặt lớp đất xen kẹp trong nền nếu như lớp này có giá trị hệ số trượt nhỏ hơn hệ số trượt trong mặt phẳng đáy công trình.

2) Đối với những tường chắn có chỗ tựa chắc chắn ở phía trước thì không cần tính toán theo ổn định trượt phẳng. Tuy nhiên vẫn phải đảm bảo về khả năng chịu tải chung và cục bộ của nền.

6.2.2 Những tường chắn đặt trên nền không phải là đá cần được tính toán theo sơ đồ trượt phẳng khi nền đồng nhất và không đồng nhất thuộc loại đất cát, đất hòn lớn và đất dính có hệ số cố kết:

và hệ số trượt tgy ³ 0,45 nếu thỏa mãn điều kiện:

(3)

trong đó

...

...

...

s_max là trị số lớn nhất của ứng suất pháp tại mặt đáy tường.

s_gh là trị số giới hạn của ứng suất pháp trung bình của đất theo mặt đáy tường khi vượt quá trị số này thì tường không còn khả năng trượt phẳng.

g₀ là trọng lượng thể tích của đất nền có xét đến tác dụng đẩy nổi của khi đất nằm dưới mực nước ngầm (g_đn).

CHÚ THÍCH:

1) Những chỉ dẫn của điều này được áp dụng cho những tường chắn có mặt đáy phẳng nằm ngang, nghiêng hoặc chân khay không đặt sâu (chiều cao chân khay không lớn hơn 0,2 chiều rộng mặt đáy).

2) Những chỉ dẫn của 6.2.2 không được áp dụng cho những trường hợp trượt sâu được xác định bởi đặc điểm đường viền ngầm dưới đất của tường (thí dụ chân khay có độ sâu lớn hơn 0,2 chiều rộng mặt đáy).

3) Khi nền bị ngập nước thì trị số trọng lượng đơn vị thể tích g₀ của đất trong công thức (3) được lấy bằng trọng lượng đơn vị thể tích của đất bị đẩy nổi trong nước y_đn của đất nền.

6.2.3 Đối với nền không phải là đá mà không thỏa mãn các điều nêu ở trong 6.2.2 thì cần tính toán ổn định tổng thể của tường chắn theo sơ đồ trượt hỗn hợp khi nền đồng chất hoặc trượt sâu khi nền nhiều lớp, không phụ thuộc vào đường viền mặt đáy tường. Cho phép tính toán dựa theo khả năng hình thành những mặt trượt trụ tròn hoặc những mặt trượt khác với mặt trượt trụ tròn nếu sự khác nhau này được xác định bởi cấu trúc địa chất của nền như các dạng mặt trượt đã nêu trong 6.2.1 hoặc dùng các phương pháp PTHH.

CHÚ THÍCH:

...

...

...

2) Trọng lượng đơn vị thể tích của đất g_tn khi nền ngập nước cần được lấy là trọng lượng đẩy nổi trong nước g_đn.

6.2.4 Ổn định của tường chắn đặt trên nền không phải là đá trong một số trường hợp (trường hợp bài toán không gian hoặc trượt sâu v.v…) tính toán theo TCVN 4253 : 2012.

6.2.5 Tính ổn định của tường chắn đặt trên mái dốc và gần kề được xác định theo sơ đồ Hình 6.

Hình 6 - Sơ đồ xác định tính ổn định của tường chắn đặt trên mái dốc

6.2.6 Tính ổn định của tường có cọc dưới đáy móng được tính với trường hợp móng sâu. Tính ổn định của tường chắn có đóng cọc có chịu tải trọng ngang (tại các kè bờ, khu đất đắp san nền, mố biên trụ cầu v.v…) có thể coi khối đất nền và cọc là một loại vật liệu qui đổi có các chỉ tiêu về sức chống cắt lớn hơn chỉ tiêu chống cắt của nền khi chưa đóng cọc (j_{có cọc} > j_{chưa có cọc} và C­_{có cọc} > C_{chưa có cọc}). Cần có thí nghiệm để kiểm chứng. Xem Hình 7.

6.2.7 Để đơn giản trong tính toán cho phép dùng các phương pháp khác phù hợp với sự làm việc của công trình theo nguyên lý của TerZaghi, phương pháp này có thể áp dụng cho cả móng nông và móng sâu. (Móng nông khi chiều sâu chôn móng nhỏ hơn chiều rộng đáy móng tường H < B).

Hình 7

...

...

...

a) Khi mặt phẳng trượt nằm ngang (Hình 8):

(4)

b) Khi mặt phẳng trượt nghiêng về phía đất (Hình 9):

(5)

trong đó:

P là tổng các thành phần tải trọng thẳng đứng trong mặt phẳng tính toán;

B_ng là hình chiếu của chiều rộng mặt đáy móng tường trên mặt phẳng nằm ngang;

...

...

...

T_s và T_t là thành phần nằm ngang của những lực khác tác dụng tại phía mặt sau và mặt trước tường.

E_bt là áp lực bị động có ép trồi của đất lên phía trước tường;

E_ct là áp lực chủ động của đất lên mặt phía trước tường;

E_s là áp lực tính toán của đất tại phía sau tường xác định theo 5.6.

Đối với những tường chắn không thuộc thành phần của kết cấu bến tàu và không có những chỗ tựa nào vào những công trình khác thì cho phép lấy trị số E_s bằng áp lực chủ động của đất tại lưng tường tức là E_s = E_c và bằng áp lực tĩnh E₀ của đất tại lưng tường, khi chuyển vị của tường đảm bảo £ 1/5000 chiều cao của tường.

CHÚ THÍCH:

1) Đối với những công trình cấp I và cấp II khi trượt theo mặt phẳng bê tông - đất dính (thí dụ: theo mặt đáy chân khay) thì những trị số góc ma sát trong j và lực dính đơn vị C đưa vào tính toán cần được lấy theo kết quả thí nghiệm trượt của khối bê tông trên đất dính tại hố móng công trình;

2) Khi tính Ebt ở phía trước tường, cần theo chỉ dẫn ở 5.12.

6.2.9 Cần tính toán ổn định cho tường chắn đặt trên nền đá như sau:

...

...

...

b) Tính ổn định về lật quanh điểm gờ phía trước.

Trong những trường hợp đó cần bảo đảm cho hệ số an toàn ổn định về trượt và lật không được nhỏ hơn các giá trị quy định tại QCVN 04-05:2012/BNNPTNT.

Hình 8

Hình 9

Bảng 1

Tổ hợp tác động và tải trọng

Hệ số bảo đảm về ổn định ứng với cấp của tường chắn theo độ lớn

...

...

...

II

III

IV, V

Cơ bản

1,3

1,2

1,15

1,1

Đặc biệt

...

...

...

1,1

1,05

1,05

Bảng 2

Tổ hợp tác động và tải trọng

Hệ số bảo đảm về ổn định ứng với cấp của tường chắn theo độ lớn

I

II

III, IV, V

...

...

...

1,4

1,3

1,2

Đặc biệt

1,1

1,1

1,1

6.2.10 Khi tính ổn định về trượt theo mặt đáy tường chắn đất đặt trên nền đá thì hệ số an toàn cần được xác định theo công thức:

...

...

...

trong đó

f và C là các tham số chống trượt, phải thông qua thí nghiệm hoặc tham khảo tài liệu khác.

6.2.11 Khi tính ổn định về lật của tường chắn đất trên nền đá được xác định theo công thức:

(7)

k trong các công thức (4); (5); (6) và (7) là vế trái của bất đẳng thức (2).

CHÚ THÍCH: Các mô men đối với trục quay cần được tính toán theo từng lực riêng biệt thuộc loại lực lật hoặc giữ (tùy theo hướng tác dụng của chúng). Do đó, khi tính toán tường chắn, nếu xác định được những lực thành phần nằm ngang và thẳng đứng và mô men của chúng thì mô men lực của các thành phần riêng biệt sẽ không phải là những mô men giữ hoặc lật, mà tổng mô men của những lực thành phần mới là những mô men giữ hoặc lật.

6.2.12 Những công thức (4); (5) và (6) được áp dụng cho tất cả các trường hợp khi các lực chủ động chỉ là lực gây trượt hoặc khi những lực chủ động là loại lực giữ nhưng nhỏ hơn khá nhiều so với lực gây trượt.

Nếu tổng lực giữ chủ động lớn hơn nửa tổng lực trượt chủ động, tức là T_g ³ 0,5T_tr, thì nên tính toán hệ số an toàn ổn định về trượt của tường theo những công thức sau:

...

...

...

(8)

b) Đối với nền đá:

(9)

6.3 Xác định ứng suất (áp suất) lên đất tại mặt đáy tường chắn đất

6.3.1 Xác định ứng suất tiếp xúc (ứng suất pháp và ứng suất tiếp) để tính toán nền theo ổn định về khả năng chịu tải; ổn định về biến dạng và tính toán độ bền của kết cấu và công trình.

Ứng suất pháp và ứng suất tiếp tại mặt đáy tường chắn được xác định trên một đơn vị chiều dài (theo sơ đồ biến dạng phẳng) hoặc được xác định từ việc tính cho cả đoạn nói chung (theo sơ đồ không gian) theo chỉ dẫn 6.1.1.

Cho phép tính ứng suất tại mặt đáy của tường chắn cấp III, IV theo sơ đồ biến dạng phẳng.

...

...

...

a) Đối với sơ đồ không gian cũng như đối với tường chắn mà đường viền chiếu xuống mặt bằng có dạng cong thì tính theo công thức:

(10)

b) Đối với sơ đồ biến dạng phẳng thì tính theo công thức:

(11)

trong đó

F là diện tích mặt đáy tường chắn.

M_x, M_y là mô men của tất cả các ngoại lực đối với các trục tương ứng đi qua trọng tâm đáy móng tường.

...

...

...

6.3.3 Khi tính toán ứng suất pháp (áp suất) thì theo công thức nêu ở 6.3.2, còn ứng suất tiếp xúc thì nên xem như phân bố đều.

6.3.4 Khi tính toán độ bền của tấm móng tường chắn có độ lớn cấp I và cấp II, xây dựng trên nền đất dính không phải đá và nền đá thì ứng suất pháp và ứng suất tiếp tại mặt đáy cần được tính toán thêm theo các phương pháp của lý thuyết đàn hồi áp dụng cho nền đất. Đối với các tường chắn đất trên nền không phải là đá, thì trong những tính toán này, cần kể đến sự tăng mô đun biến dạng của đất theo chiều sâu, kể đến sự có mặt của nền đá dưới lớp nén ép, kể đến khả năng biến dạng dẻo dưới các mép móng. Các ứng suất tiếp xúc đối với các công trình cấp I và II phải được xác định theo các kết quả tính toán trạng thái ứng suất của hệ công trình - nền bằng phương pháp cơ học môi trường liên tục - phương pháp PTHH.

Phân bố ứng suất pháp và tiếp tại mặt đáy tường có độ lớn cấp I và II đặt trên nền cát cần phải được tính toán theo phụ lục kèm theo tiêu chuẩn này và cho phép tham khảo các tài liệu khác.

CHÚ THÍCH:

1) Ứng suất pháp tại mặt đáy tường chắn, tính theo phương pháp lý thuyết đàn hồi cần được xác định theo các tải trọng đặt trên tấm móng.

2) Có thể bỏ qua ảnh hưởng của chân khay đến sự phân bố ứng suất pháp và ứng suất tiếp tại mặt đáy tường chắn.

3) Biểu đồ ứng suất (áp suất) tính toán là biểu đồ được chọn trong các biểu đồ xác định theo 6.3.2 và 6.3.3 có độ an toàn về độ bền tại các tiết diện móng tường chắn là thấp nhất.

6.3.5 Khi tính toán tấm móng tường chắn mặt cắt bản góc thì được tính như dầm trên nền đàn hồi cần phải kể đến chỉ số độ uốn của tấm theo công thức:

...

...

...

trong đó

E₂ và E₁ tương ứng là mô đun biến dạng của đất nền và mô đun đàn hồi của vật liệu làm tấm.

h là chiều dày trung bình của tấm móng.

B/2 là nửa chiều rộng của tấm móng.

6.3.6 Ứng suất nén (áp suất) lớn nhất tại mặt đáy tường chắn không được gây ra sự phá hoại ổn định cục bộ (ép trồi) của nền không phải là đá dưới các phần phía trước của tấm móng.

Ứng suất giới hạn cho phép dưới các biên tường chắn, đặt trên nền không phải đá nên xác định theo phụ lục kèm theo Tiêu chuẩn này và cho phép tham khảo các tài liệu khác.

Khi đó ứng suất (áp suất) biên xác định theo 6.3.2 và 6.3.4 không được vượt quá ứng suất giới hạn cho phép (s_gh­, t_gh).

Khi xác định ứng suất (áp suất) theo các phương pháp lý thuyết đàn hồi không kể đến tải trọng hông thì những trị số ứng suất (áp suất) tính toán tại những điểm cách xa biên 0,05B không được vượt quá trị số ứng suất giới hạn cho phép.

6.3.7 Trị số độ lệch tâm cho phép e của tải trọng đối với tường chắn trên nền không phải đá phải được lấy như sau: đối với tường chắn không có áp lực nước - lấy nhỏ hơn 1/5B; đối với tường chắn có áp lực nước lấy nhỏ hơn 1/6B, trong đó B là chiều rộng mặt đáy tường.

...

...

...

Các phương pháp tính toán độ lún của tường chắn đặt trên nền không phải là đá phải được tính toán theo TCVN 4253 : 2012 hoặc tương đương và được phép sử dụng các phương pháp trong phụ lục tra cứu và các phương pháp khác khi có luận chứng xác đáng. Các giá trị lún cho phép ([S]; [DS/L] và [i]) của nền lấy theo tài liệu [8]; [11]; [12] và cho phép tham khảo các tài liệu trong mục tài liệu tham khảo. Cho phép dùng các phương pháp PTHH để tính biến dạng của nền.

6.5 Tính toán độ bền của tường

6.5.1 Việc tính toán độ bền của tường chắn cần được thực hiện căn cứ vào loại vật liệu theo yêu cầu của những tiêu chuẩn xây dựng tương ứng.

Khi cần làm chính xác trạng thái ứng suất của kết cấu tường chắn, có thể dùng phương pháp lý thuyết đàn hồi hoặc tiến hành nghiên cứu mô hình. Cho phép áp dụng phương pháp phần tử hữu hạn để tính.

6.5.2 Trong trường hợp tổng quát, cần tính toán tường chắn theo độ bền tổng thể và cục bộ. Nên tính toán theo trình tự sau:

a) Dựa theo kết quả phân tích điều kiện làm việc để lập hồ sơ tính toán tĩnh về độ bền tổng thể và cục bộ.

b) Để xác định chắc chắn những kích thước cơ bản của tường cần tính toán những cấu kiện riêng biệt của chúng (Thí dụ: tấm thẳng đứng của tường kiểu tựa, chân khay của tấm móng v.v…) theo tải trọng cục bộ, đặt trực tiếp lên những cấu kiện đó (theo độ bền cục bộ).

c) Đặt toàn bộ tải trọng lên tường chắn và tính tường chắn theo độ bền tổng thể, đồng thời lấy tổng các mô men uốn, các lực ứng suất pháp và cắt có trị số tương tự như tính toán theo độ bền cục bộ.

6.5.3 Các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép của tường chắn cần được tính toán theo TCVN 4116-85, TCVN 5574 : 1991. Kết cấu gạch đá và gạch đá cốt thép theo TCVN 5573 : 1991.

...

...

...

a) Tường chắn có độ lớn cấp I và cấp II được tính toán không kể đến sự làm việc của vùng chịu kéo của tiết diện trong điều kiện đảm bảo độ bền của vùng chịu nén và theo hệ số an toàn ổn định về lật (6.5.11).

b) Tường chắn có độ lớn cấp III, IV và V được tính toán có kể đến sự làm việc của vùng chịu kéo của tiết diện, những khe thi công trong những trường hợp này phải được đặt cốt thép theo kết quả tính toán.

CHÚ THÍCH: Khi thiết kế những tường chắn bê tông không cho phép các tiết diện của tường phát sinh ứng suất kéo đúng tâm và lệch tâm.

6.5.5 Đối với những tường chắn kiểu tựa có chiều cao tiết diện tường tựa lớn hơn hoặc bằng 1/3 chiều cao tường thì việc tính cường độ cần được thực hiện theo giai đoạn làm việc đàn hồi của kết cấu; đồng thời việc đặt cốt thép cho tường tựa được thực hiện trên cơ sở xác định trạng thái ứng suất của nó trong giai đoạn làm việc đàn hồi có kể đến quĩ đạo của các ứng suất chính.

Khi chiều cao mặt cắt tường tựa nhỏ hơn 1/3 chiều cao tường thì cho phép tính toán độ bền của tường tựa theo giai đoạn phá hoại.

6.5.6 Cho phép tính toán các tường chắn theo trạng thái giới hạn thứ hai - theo biến dạng - theo các qui phạm về cơ học kết cấu có kể đến tính dễ biến dạng của nền.

Khi tính toán như vậy cần tính độ cứng thực tế của tường chắn có kể đến sự hình thành hoặc mở rộng khe nứt.

6.5.7 Tính toán sự hình thành và mở rộng khe nứt tường chắn bê tông hoặc bê tông cốt thép cần được tính toán theo trạng thái giới hạn thứ hai và theo quy định của TCVN 4116-85, TCVN 5574 : 1991.

CHÚ THÍCH:

...

...

...

2) Đối với những tường chắn bê tông cốt thép không nằm trong tuyến cột nước có áp của công trình và không tiếp thu áp lực cột  nước thì cho phép không cần kiểm tra về sự hình thành hoặc giới hạn trị số mở rộng khe nứt trừ đối với các công trình vùng biển.

6.5.8  Trong những bộ phận của tường chắn đã thỏa mãn điều kiện tính toán về sự hình thành khe nứt thì trong đất đắp hoặc phía mặt trước tường có nước, không cần tính đến phản áp lực tại các tiết diện tính toán.

Khi tiết diện tính toán trùng với khe thi công thì tính đến phản áp lực tại khe khi tính toán ứng suất, phản áp lực này xác định theo TCXDVN 356 : 2005; TCVN 4116-85, TCVN 5574 : 1991.

Khi tường chắn có các bộ phận thoát nước, cần kể đến ảnh hưởng của nó đối với sự giảm áp lực ngược.

6.5.9 Trong những tường chắn đặt trên nền đá, tiếp thu áp lực nước và có màn chắn xi măng chống thấm thì không được phép cho phá hoại độ bền tại chỗ tiếp xúc với đá ở phía màn chắn đó.

6.5.10 Trong trường hợp có khả năng xuất hiện vết nứt tại các phần tường thẳng đứng ở phía mặt sau của tường chắn bê tông, thì cần tính toán kiểm tra về lật quanh một trục qui ước trùng với trọng tâm biểu đồ ứng suất nén tại các tiết diện tính toán, biểu đồ này được lấy theo tam giác có tung độ biên bằng giới hạn độ bền chịu nén của bê tông R_n (Hình 10). Trọng tâm biểu đồ áp lực tại tiết diện tính toán cách mặt trước một đoạn B₀ . Hệ số an toàn ổn định về lật cho tường chắn được lấy theo Bảng 2.

Hình 10 - Sơ đồ tính toán kiểm tra ổn định về lật cho tường chắn bê tông

6.6 Tính toán tường chắn mềm và các tường đặc biệt

...

...

...

7 Kết cấu của tường chắn

7.1 Những kết cấu cơ bản của tường chắn cứng là tường khối, tường bản góc, tường chống, tường ngăn kiểu tổ ong và tường mái nghiêng.

Kết cấu tường chắn có thể là liền khối, lắp ghép từng phần hoặc lắp ghép toàn khối. Xem điều 3.3.

Việc lựa chọn loại kết cấu tường chắn cần dựa trên cơ sở so sánh kinh tế - kỹ thuật nhiều phương án (xem chỉ dẫn trong mục 4.1.5) cũng như điều kiện địa chất công trình (xem mục 4.1.4).

7.2  Phần móng (bản móng v.v…) của kết cấu tường lắp ghép toàn khối và tường kết cấu lắp ghép cần phải làm bằng bê tông liền khối.

Phần lắp ghép nằm trên móng tường chắn nên làm thành những cấu kiện kiểu chậu, kiểu hộp, kiểu ngăn tổ ong và kiểu chữ I, cũng như tạo thành các bản và dầm có tiết diện chữ nhật.

7.3 Kết cấu tường chắn phải thỏa mãn sơ đồ tính toán, tính hợp lý nhất (dùng đất chất tải, tựa vào công trình bên cạnh, dùng thiết bị neo và thanh giằng, tường giảm tải, truyền áp lực chủ động của đất lên các phần tường nhằm tạo ứng suất trước cho chúng v.v…).

7.4 Nên bố trí hợp lý tường chắn so với đất đắp nhằm giảm chiều cao tường, đồng thời tạo cho lưng tường có độ nghiêng thích hợp, kết cấu thích hợp để làm giảm áp lực đất. (xem hình 11).

7.5 Khi lập các sơ đồ phân đoạn kết cấu lắp ghép của tường chắn nên xét như sau:

...

...

...

Đối với phần chống cũng nên tạo những phân đoạn ngang hoặc những phân đoạn có độ nghiêng nhỏ.

Khi phân đoạn của các phần chống là những cấu kiện lắp ghép ngang thì cho phép không nối cấu kiện này vào những đường ngang với điều kiện là các cốt thép của các cấu kiện được nối chắc vào phần sau và trước tường bê tông liền khối.

Tại phần trước tường được tạo thành bằng những cấu kiện lắp ghép ngang có ghép chặt bằng những cái chống vào các cột toàn khối của phần chống thì các khớp nối không làm việc ngang, không thấm nước hoặc không thấm đất.

7.5.2 Trong những kiểu tường ngăn, nên cấu tạo khung bằng những bản dầm lắp ghép được mở rộng trong những khối hình hộp để dễ dàng lắp ghép.

7.5.3 Những khớp nối giữa những cấu kiện lắp ghép, nếu có thể, cần xác định theo hướng không làm việc hoặc tại những phần kết cấu ở đó cũng bảo đảm sự truyền lực cắt lên bê tông.

7.6 Đối với mặt trước của các tường chắn chịu tác dụng của sóng và lực va đập, chịu tác động của nước có tốc độ lớn cũng như chịu sự chà sát của bùn cát thì cần được cấu tạo có cường độ cao, trong trường hợp cần thiết dùng loại vật liệu có cường độ cao để phủ ngoài.

7.7 Khi chọn đất đắp sau lưng tường chắn, cần lợi dụng loại đất có ngay trên khu xây dựng, đồng thời cần chú ý đến những vấn đề sau:

a) Đất cát to hạt và cuội cũng như đá đổ thì đắp tốt hơn đất dính. Khi tăng độ lớn của các hạt đất rời thì áp lực đất và áp lực nước thấm lên tường giảm, điều kiện thi công đắp đất sẽ đơn giản đi rút ngắn rất nhiều thời gian cố kết của đất. Đất dính dùng để đắp tại những chỗ tiếp giáp với các công trình bên cạnh để đảm bảo được tính chống thấm thì hợp lý hơn.

b) Khi bố trí tường chắn trong phạm vi các đập đất hoặc đê thì đất để đắp cũng lấy cùng một loại đất của đập hoặc đê.

...

...

...

7.9 Độ nghiêng và hình dạng mặt ngoài của ngực tường chắn cần được xác định theo điều kiện sử dụng, các điều kiện về ổn định và cường độ.

Lưng các tường chắn cao nên tạo thành dạng đa giác để có thể sử dụng đầy đủ cường độ của vật liệu. Ví dụ: Nên sử dụng mái hố móng tạo cho kết cấu có dạng chịu nén để giảm thép đối với tường cao (H ³ 10 m). Từ Hình 11a cho thấy khối lượng đất G đủ để làm cho kết cấu móng tường chỉ chịu nén chứ không chịu kéo như sơ đồ Hình 11b. Với cùng một chiều cao H thì sơ đồ (b) cho sẽ có khối lượng cốt thép lớn hơn sơ đồ (a).

Hình 11

7.10 Để đảm bảo khả năng lún tự do cho các tường chắn đặt trên nền không phải là đá và làm giảm nguy cơ hình thành những vết nứt do nhiệt độ gây ra theo chiều dài tường thì cần cấu tạo những khớp lún và khớp nhiệt độ cố định còn trong quá trình xây dựng tường thì nên cấu tạo những khớp thi công tạm thời.

Khi xác định khoảng cách giữa các khớp nối cố định bố trí trên những mặt phẳng tác dụng của tải trọng chính thì cần đề cập đến kích thước của tường, điều kiện khí hậu, trị số độ lún có thể của các đoạn tường và những đặc điểm làm việc khác cũng như "mác" bê tông và đá được sử dụng. Cũng cần cấu tạo những khớp nối cố định để chia tường chắn thành những đoạn có thể xảy ra trạng thái ứng suất khác nhau.

7.11 Các khớp nối cố định trong những tường chắn đặt trên nền không phải là đá cần phải có chiều rộng và kết cấu loại trừ được sự chèn đẩy lẫn nhau của các đoạn tường khi lún không đều. Do đó mặt cắt các khớp nối này tạo thành dạng bậc thang có chiều rộng tăng dần lên phía trên của tường. Bề rộng nhỏ nhất của khớp nối (không quá 1 cm) cần phải nằm trong phạm vi móng.

7.12 Khi quyết định các khớp nối thi công và trình tự đổ các khối bê tông cần đề cập đến các biến dạng co ngót trong giai đoạn thi công và bảo đảm được tính liền khối của công trình.

Để giảm khối lượng khớp nối thi công nằm ngang nên lấy theo chiều cao của các khối đổ bê tông là lớn nhất có thể có được, tùy theo điều kiện thi công.

...

...

...

Hình 12

a) Tấm móng mở rộng về phía sau;

b) Như trên, thêm chân khay ở phía sau;

c) Tấm móng có đáy nghiêng ngược;

Tường dạng b, d, e - đặt trên nền không phải đá;

Tường f - đặt trên nền đá;

Tường a và c - đặt cả trên nền đá và nền không phải đá.

d) Tấm móng mở rộng có bản neo ở phía sau;

...

...

...

f) Dùng cốt thép neo tường vào nền.

7.14 Trường hợp cần làm giảm áp lực thấm lên đáy tường, giảm cột nước thấm qua nền và vòng quanh công trình đồng thời cần bảo đảm tính ổn thấm của đất nền tường và sự tiếp xúc giữa đáy tường với nền những tường chắn chịu tác dụng của áp lực nước ở phía đất đắp hoặc phía ngực tường, cần đề ra các biện pháp kết cấu chống thấm và thoát nước tại các công trình khác của đầu mối hệ thống thủy lợi.

Tùy theo điều kiện địa chất công trình của nền đất nên dùng các bộ phận chống thấm bằng những hàng cừ gỗ và thép, tường ngăn bê tông, màn chống xi măng (đối với nền đá v.v…).

7.15 Cần chống xói mòn dưới móng các tường chắn chịu tác dụng của dòng nước chảy dọc theo tường hoặc chịu tác dụng của sóng. Thông thường là các tường chắn đất mố trụ cầu, tường hướng dòng v.v…

7.16 Nên đề ra những biện pháp hạ thấp mực nước và thoát nước dưới đất nền trong nền đất đắp và nền tường chắn.

Đối với những tường chắn nối tiếp của mố đập và của nhà các trạm thủy điện được đặt về phía thượng lưu thì các bộ phận thoát nước cần gắn liền với đường chống thấm của những công trình khác thuộc đầu mối hệ thống thủy lợi nhưng không được phá hoại đường chống thấm đó.

Đối với những tường chắn đặt về phía hạ lưu, nên bố trí những đường thoát nước để dẫn nước từ đó qua các lỗ đục đặt thấp hơn mực nước thấp nhất. Những lỗ đục đó phải dùng để dẫn nước ra khỏi các ống đặt trong đất đắp. Phải cấu tạo bộ phận thoát nước như thế nào để có thể kiểm tra được sự làm việc của nó và khi cần thiết còn có thể theo dõi được. Các bộ phận thoát nước nên làm bằng những ống bê tông cốt thép đúc sẵn hoặc những ống xi măng đục lỗ được bọc quanh bằng những tầng lọc ngược.

Khi thiết kế tầng lọc ngược cần tuân theo TCVN 8422 : 2010.

Đối với những tường chắn đặt trên nền không phải là đá chịu tác dụng của áp lực nước thì tùy theo điều kiện địa chất công trình và địa chất thủy văn nên đặt những bộ phận thoát nước theo đáy tường dưới dạng những tầng lọc ngược hoặc dùng các giếng khoan để thoát nước cho nền.

...

...

...

Đối với nền tường thuộc loại đá chắc, đồng nhất thì phải bóc đến chiều sâu lớp đá bỏ đi (không nổ mìn).

Khi đặt tường trên nền đá yếu thì chiều sâu lấy đá phải làm cho tường được giữ chắc và tựa vào đá bảo đảm tính ổn định chống trượt.

Không nên làm phẳng bề mặt nền đá. Khi nền là loại đá yếu, nên nâng mặt đáy móng tường nghiêng về phía ngực tường - Xem Hình 12c.

7.18 Chỉ được phép đặt cốt thép tại các mặt đầu của tường khi có ứng lực truyền từ các đoạn bên cạnh xô đẩy do lún không đều gây ra.

7.19 Cần đề ra một trình tự thi công đặt biệt về đất đắp để tránh được sự cong nghiêng và sự xô đẩy của tường do tác dụng của áp lực bị động của đất gây ra trong giai đoạn thi công.

7.20 Sơ bộ có thể xác định các kích thước của tường chắn như sau

7.20.1 Đối với tường trọng lực

- Chiều rộng của bản đáy:

- Chiều rộng phần con son phía trước tường:

...

...

...

- Chiều dày của bản tường ở đáy:

- Chiều dày đỉnh tường:

B_đáy = từ 0,5H_t đến 0,9H_t

b₁ = từ 0,25B_đáy đến 0,3B_đáy

b₂ = từ 0,7B_đáy đến 0,75B_đáy

b₄ =  từ 0,1H_t đến 0,2H_t

b₃ = từ 0,4b_4­ đến 0,5b₄

Khi tường cao hơn 25 m với hàm lượng cốt thép chỉ 0,5 %.

...

...

...

7.20.2 Tường bản gốc có sườn chống

- Khoảng cách giữa các sường là L_s = H_t/3.

- Chiều dày của bản theo phương đứng và phương ngang dày như nhau và bằng (1/15¸1/20)L_s.

- Chiều dày của sườn chống không được nhỏ hơn 25cm.

Hình 14 - Sơ đồ không gian tường sườn chống

7.21 Kết cấu tường ô có thể là liền khối hoặc có thể là kết cấu lắp ghép. Tường ô nối tiếp công trình thủy lợi, thủy điện với bờ có thể liền khối hoặc tách rời và kết cấu tường có thể có bản đáy hoặc có thể không có bản đáy tùy điều kiện địa chất nền.

Hình 15 - Kết cấu tường ô

...

...

...

8.1 Khi thiết kế tường chắn cần quy định việc đặt thiết bị đo kiểm tra, bảo đảm theo dõi được công trình trong giai đoạn thi công và sử dụng.

8.2 Việc theo dõi phải được quy định có xét đến đặc điểm làm việc của kết cấu và công dụng của tường chắn. Việc theo dõi công trình được phân làm 2 loại:

- Theo dõi kiểm tra - Kiểm tra tình trạng của công trình và khắc phục kịp thời những sai lệch phát hiện được về thi công và sử dụng so với qui ước thiết kế.

- Theo dõi đặc biệt - Nghiên cứu những vấn đề thiết kế riêng.

8.3 Trong giai đoạn thi công tiến hành theo dõi như sau:

a) Đối với tường xây dựng trên nền không phải là đá - quan trắc độ lún, chuyển vị ngang và lệch.

b) Quan trắc độ đầm chặt và độ lún của đất đắp;

c) Đối với tường bê tông khối cấp I và II - quan trắc chế độ nhiệt độ của khối bê tông;

d) Đối với tường chắn có kể đến áp lực bị động không ép trồi - quan trắc áp lực đất trong quá trình đắp.

...

...

...

a) Quan trắc chuyển vị ngang của phần trên tường;

b) Quan trắc độ lún của tường xây trên nền không phải đá;

c) Quan trắc chế độ thấm và sự làm việc của vật thoát nước trong đất đắp đối với tường chắn thủy công.

d) Đối với tường chắn cao từ 20 m trở lên - quan trắc trạng tái ứng suất tại các tiết diện tường và cốt thép của các kết cấu bằng bê tông cốt thép và bằng đá hộc của tường.

đ) Đối với tường chắn có kể đến áp lực bị động ở phía sau - quan trắc áp lực đất;

e) Trong những tường chắn có quy định cần đo ứng suất - quan trắc chế độ nhiệt.

8.5 Nên dùng phương pháp trắc đạc để quan trắc chuyển vị và độ lún. Đồng thời đối với công trình cấp III, cấp IV và cấp V có thể quan trắc một lần mà không cần trang bị tuyến trắc đạc cố định.

Những quan trắc còn lại thực hiện nhờ những thiết bị đặt sẵn.

8.6 Trong bản thiết kế cần quy định khối lượng quan trắc tối thiểu. Muốn vậy toàn bộ công tác quan trắc, trừ việc quan trắc chế độ thấm và chuyển vị, nên tập trung vào những trường đoạn đặc biệt được phân ra mục đích đó.

...

...

...

8.7  Tiến hành chọn thiết bị và phương pháp bố trí chúng trong công trình theo những chỉ dẫn riêng.

THƯ MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO

[1] Tiêu chuẩn thiết kế tường chắn các công trình thủy công TCXD. 57 - 73

[2] TCVN 4253-2012 Nền các công trình thủy công.

[3] "Áp lực chủ động và bị động của đất dính trên tường chắn - Sơ đồ, công thức, bảng tính chọn đặc trưng tính toán. - Nguyễn Công Mẫn

[4] "Hướng dẫn thực hành khảo sát đất xây dựng bằng thiết bị mới (thiết bị do PNUD đầu tư) và sử dụng tài liệu vào thiết kế công trình" 20 TCN - 112-84

[5] "Xây dựng công trình trong vùng có động đất" - CHuÕ - II-7-81*

[6] "Thiết kế công trình chịu động đất" TCXDVN 357 : 2006

...

...

...

[9] Tuyển tập Tiêu chuẩn xây dựng của Việt Nam Tập III - Tiêu chuẩn thiết kế

[14] FOUNDATION ENGINEERING HANDBOOK. Edited by Hans F. Winterkorn and Hsai-Yang Fang - VAN NOSTRAND REIHOLD COMPANY

[15] FOUNDATION ENGINEERING - FOR DIFFICULT SUBSOIL CONDITIONS. Edition Leonardo Zeevaert - VAN NOSTRAND REIHOLD COMPANY

[16] PRINCIPLES OF FOUNDATIOIN ENGINEERING. Edited Braja M. Das. - Thomson - fifth Edition

[17] Foundation Analysis and Design

[18] ENGINERING AND DESIGN - DESIGN OF SHEET PILE WALLS

[19] BS 8002 : 1994. CODE OF PRACTICE FOR EARTH RETAINING STRUCTURES. BRITISH STANDARD, 1994

[20] FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN. Edited Jseph E. Bowles

...

...

...

PHỤ LỤC A

NGUYÊN TẮC VÀ CHỈ DẪN CHUNG VỀ TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN CÁC CÔNG TRÌNH THỦY LỢI

(tham khảo)

A.1. Tải trọng và tác động các trường hợp tính toán

A.1.1. Các tổ hợp tải trọng và tác động. (xem mục 4.2 của Tiêu chuẩn này)

Khi lựa chọn tổ hợp các tải trọng và tác động để tính toán tường chắn, cần xác định rõ xác suất đồng thời xảy ra thực tế của chúng để loại trừ được những tổ hợp tải trọng và tác động không thể xảy ra hoặc xảy ra rất hiếm; mặt khác cần dự toán trước được trình tự thi công công trình bảo đảm không gây ra tình hình bất lợi về trạng thái ứng suất của công trình và những cấu kiện của nó trong giai đoạn thi công. Vì những lý do đó, mà tiêu chuẩn xây dựng có chú thích cụ thể thêm về việc chọn tải trọng và tác động như sau:

Trong tổ hợp đặc biệt của tải trọng và tác động, không được kể đến tác dụng đồng thời của những tải trọng ít khi xảy ra như tác động đồng thời của động đất và lực va đập của tàu thuyền.

Trong từng trường hợp tính toán, tổ hợp tính toán của tải trọng và tác động được xác định theo khả năng thực tế tác dụng đồng thời của chúng nên công trình.

...

...

...

Ngoài ra, vì tường chắn thường là bộ phận của công trình thủy lợi nên cũng cần lưu ý thêm rằng có những yêu cầu đặc biệt có thể đưa vào tổ hợp đặc biệt của tải trọng và tác động áp lực nước sinh ra do công trình ở phía trên hoặc phía dưới dòng chảy bị phá hoại hoặc những lực sinh ra khi một bộ phận của công trình bị hư hỏng.

A.1.2. Xác định các lực tác dụng lên tường chắn.

A.1.2.1. Áp lực nước tác dụng lên tường chắn và móng tường gồm có: áp lực thủy tĩnh (W_i), áp lực đẩy nổi thủy tĩnh và áp lực thấm thủy động.

Áp lực thủy tĩnh thường tác dụng lên lưng và ngực tường chắn, phân bố theo quy luật đường thẳng (Hình A.1).

Các áp lực đẩy nổi thủy tĩnh (U_đn) và áp lực thủy động (U_tb) thường tác dụng lên đáy móng tường, tạo nên phản áp lực đẩy tường lên, làm giảm tính ổn định của tường. Nếu trong khối đất đắp sau tường hình thành dòng nước thấm đổ về phía lưng tường thì cũng sẽ phát sinh áp lực thủy động tác dụng lên lưng tường (Hình A.2), gây bất lợi cho tính ổn định của tường.

Muốn tính được giá trị (U_đn) và (U_tb), cần vẽ được biểu đồ của chúng (Hình A.1).

Hình A.1: Biểu đồ phân bố áp lực thủy tĩnh, áp lực thủy động và áp lực thấm thủy động lên tường chắn

Nếu tường chắn xây dựng trên nền đất có tính thấm nước, có thể dùng các phương pháp lý thuyết tính toán về thấm hoặc các phương pháp thực nghiệm và đồ giải để vẽ biểu đồ áp lực thấm thủy động.

...

...

...

Hình A.2: Sơ đồ tính toán áp lực đất (đất rời) lên tường chắn khi có dòng nước thấm đổ về phía lưng tường.

Trong tính toán nói chung, tùy theo sơ đồ đường viền dưới đất của tường mà có thể dùng các phương pháp chính xác hơn dựa trên việc giải trực tiếp bài toán thấm dưới đáy công trình (N.N.PAVLOVXKI) khi sơ đồ đường viền đơn giản, hoặc dùng phương pháp phân đoạn (N.N.PAVLOVXKI) và phương pháp hệ số sức kháng (R.R.CHUGAEV) khi sơ đồ đường viền phức tạp hơn [3].

Khi đường viền phức tạp hơn nữa hoặc đất nền không đồng nhất có thể dùng phương pháp PTHH với các phần mềm ứng dụng. Trường hợp tường chắn xây dựng trên nền đá, có tính nứt nẻ đủ để nước thấm được, phản áp lực tác dụng lên đáy móng tường được xác định theo phương pháp gần đúng, giả thiết sự giảm cột nước thấm theo quy luật đường thẳng. Thực tế nước thấm trong các kẽ nứt của đá nói chung không theo đúng quy luật thấm chảy tầng. Nếu các kẽ nứt của nền đá rộng, sự chuyển động của nước trong đó có thể là chảy rối; chỉ khi khối đá nền có các kẽ nứt nhỏ và đều, hoặc trong các kẽ nứt lớn có đất lấp nhét thì sự chuyển động của nước trong đó mới có thể tuân theo định luật thấm, chảy tầng.

Chính vì sự thấm nước trong nền đá phức tạp như vậy, nên tiêu chuẩn thiết kế đã nêu công thức tính toán dựa trên giả thiết tỉ lệ đường thẳng của građient thấm có hiệu chỉnh theo tính nứt nẻ của nền. Rõ ràng đó chỉ là phương pháp gần đúng.

Hình A.3 cho biểu đồ phản áp lực khi không có thiết bị thoát nước và có thiết bị thoát nước.

Khi không có thiết bị thoát nước (Hình A.3a) phản áp lực được tính theo biểu thức sau:

U_tp = U_th + U_dn­ = 0,5a₂.g_n.B.(H_max - H_­min)+ a₂.g_n.BH_min;

(A.1)

...

...

...

U_tp = 0,5a₂.g_n.B.(H_max - H_­min);

(A.2)

Điểm đặt của U_tp được xác định cụ thể trên Hình A.3a.

Khi có thiết bị thoát nước (Hình A.3b), hoặc màn chắn xi măng, građient thấm tăng do đó áp lực thấm thủy động tác dụng nên mặt đáy công trình giảm đi trong trường hợp này, tiêu chuẩn thiết kế có nêu các công thức để tính toán.

Hình A.3. Sơ đồ phản áp lực của nước lên đáy móng tường

a) Khi không có thiết bị thoát nước;

b) Khi có thiết bị thoát nước.

Khi có thiết bị thoát nước, U_th được tính theo công thức sau:

...

...

...

(A.3)

Trong đó I: là khoảng cách từ mặt tường chịu áp tới đường tim của hàng lang tiêu nước.

a"₁: là hệ số giảm cột nước (H_max - H_­min) có tính đến tiêu nước nền, được áp dụng a"₁ = 0,4.

Khi có màn chắn xi măng, U_tp được tính theo công thức sau:

U_tp = U_th + U_dn­ = 0,5a₂.g_n.B.(H_max - H_­min).(I' + a'₁.B) + a₂.g_n.H_min;

(A.4)

Trong đó I': là khoảng cách từ mặt tường chịu áp tới đường tim của màng chắn khoan phụt.

a'₁: là hệ số giảm cột nước (H_max - H_­min) có tính đến hiệu quả của màng chắn, được áp dụng a'₁ = 0,5.

Trong các công thức (A.1), (A.2), (A.3), (A.3'), cần chú ý tới các hệ số a₂, a'₁, a"₁.

...

...

...

Bằng thí nghiệm EGĐA tiến hành đối với trường hợp có bản cừ và không có bản cừ trong nền khi mực nước hạ lưu bằng không T.F.PUTKO đã lập được biểu đồ quan hệ giữa U_th/U_{th max} và k₂/k₁ biểu thị trên Hình A.4.

Hình A.4: Biểu đồ quan hệ giữa U_th/U_{th max} với k₂/k₁

K₁- Hệ số thấm của nền; K₂. Hệ số thấm của bản đáy móng

a. trường hợp không có bản cừ trong nền;

b. trường hợp có bản cừ trong nền.

Từ hai biểu đồ đó thấy rằng, khi tỉ số k₂/k₁ lớn thì U_th giảm tới 10 lần so với trường hợp bản đáy công trình coi như không thấm nước.

Mặt khác, nếu xét riêng về đất đá nền thì hiện nay có hai quan điểm khác nhau. Một số người thì cho rằng chỉ trường hợp điểm tiếp xúc giữa các hạt đất đủ nhỏ (Hình A.5a) thì mới có thể coi rằng toàn bộ phản áp lực tác dụng nên mặt đáy móng công trình. Trong trường hợp này phản áp lực tác dụng nên bản thân hạt đất thì có thể biểu thị bởi biểu đồ nêu ở phía phải Hình A.5a còn nếu như diện tiếp xúc giữa các hạt đất đá với nhau cũng như các hạt đất đá với mặt đáy móng công trình đủ lớn (Hình A.5b) tạo nên bởi những liên kết xi măng thì phản lực không truyền toàn bộ lên mặt đáy công trình được mà một phần bị những điện tích tiếp xúc cản trở. Trong trường hợp này, phải lấy giá trị phản áp lực tính toán bằng tích của phản áp lực toàn vẹn với hệ số triết giảm a_2­ (với a₂ <1, thường được xác định bằng thực nghiệm).

Một số nhà nghiên cứu khác (K.Terzaghi, M.N.Ger-xevanov v.v…) thì lại cho rằng thực tế phải lấy phản áp lực toàn vẹn làm phản áp lực tính toán (a₂ = 1) bởi vì sự sai khác do những nguyên nhân phân tích ở trên là không đáng kể, ngay cả đối với trường hợp nền đất sét (a₂ = từ 0,95 đến 0,98).

...

...

...

Hình A.5: Sơ đồ biểu thị hai loại hình dạng hạt dưới nền công trình chịu tác dụng của phản áp lực nước khác nhau

Hiện nay trong thực tế thiết kế do chưa nghiên cứu đầy đủ về vấn đề này, mặt khác để đảm bảo tính an toàn cho công trình thiết kế, người ta thiên về những ý kiến có tính chất quy ước như sau:

1. Trường hợp nền thuộc loại đất cát, đất hòn lớn thì lấy phản áp lực toàn vẹn làm phản áp lực tính toán đối với bản thân đất nền cũng như đối với công trình xây trên đất đó (a₂ = 1);

2. Trường hợp nền thuộc loại đất dính, có những liên kết kết cấu xi măng hoặc không, căn cứ vào những kết quả nghiên cứu thấy rằng phản áp lực thực tế bằng hoặc gần bằng phản áp lực toàn vẹn, do đó hiện nay khi thiết kế các công trình thủy lợi, lấy phản áp lực tính toán bằng phản áp lực toàn vẹn (a₂ = 1);

3. Trường hợp nền đá, cũng cho rằng phản áp lực tính toán gần bằng phản áp lực toàn vẹn tác dụng lên mặt đáy công trình bằng bê tông, vì bê tông móng công trình coi như không thấm nước (từ Hình A.4, khi K₂ = 0 thì U_th = U_{th max}) do đó cũng phải lấy a₂ = 1. Tuy nhiên thực tế cho thấy rằng nhiều công trình thủy lợi bằng bê tông xây dựng trên nền đá, khi thiết kế đã lấy a₂ < 1, nhưng chúng vẫn làm việc bình thường, vì vậy khi có cơ sở nghiên cứu lý thuyết và thực nghiệm đáng tin cậy, có thể chọn a₂ < 1.

Các hệ số a"₁ với a'₁ là những hệ số thực nghiệm đưa vào công thức để xét hiệu quả của thiết bị thoát nước hoặc màn chắn xi măng.

Trong các biểu thức (A.3) và (A.4), số hạng 0,5a₂.g_n.B.(H_max - H_­min) biểu thị bởi diện tích trong tam giác egd, còn số hạng 0,5a₂.g_n.B.(H_max - H_­min), biểu thị bởi diện tích tứ giác cgdh (Hình A.3b).

A.1.2.2 Áp lực sóng tác dụng lên tường do gió. Để xác định được giá trị của áp lực sóng cần biết các yếu tố của sóng: chiều cao sóng h_s, chiều dài sóng (bước sóng) l_s. Các yếu tố đó phụ thuộc nhiều nguyên nhân như tốc độ gió và thời gian gió thổi, chiều dài mặt nước truyền sóng và độ sâu của nước v.v…

Để tính toán yếu tố của sóng, có thể dùng công thức N.A. Labzovxki:

...

...

...

(A.4)

Với: h₀ = 0,073.K.V₁₀.

Chiều dài sóng: l = al₀

(A.5)

l₀ = 0,073.V₁₀.

Trong đó: e = ;

(A.6)

K = 1+ ;

(A.7)

...

...

...

V₁₀ - Tốc độ gió (m/s) tại chiều cao 10m kể từ mặt nước;

K - Hệ số độ tăng chiều cao sóng dọc theo chiều dài mặt nước chuyền sóng.

Từ công thức (A.4) và (A.5), có thể lập bảng tính sẵn chiều cao và chiều dài sóng.

Giá trị giới hạn của chiều dài mặt nước chuyền sóng [D] không được vượt quá giá trị sau:

[D] = 30V₁₀².e

(A.8)

Áp lực sóng tác dụng lên ngực tường chắn bao gồm 2 loại: Áp lực sóng xô khi vỗ vào ngực tường (R_x) và áp lực sóng rút khi rời khỏi ngực tường (R_r), (Hình A.6).

Trong trường hợp ngực tường thẳng đứng, trong giai đoạn thiết kế sơ bộ có thể tính R_x và R_r theo các công thức gần đúng sau đây:

Tổng áp lực sóng xô: ;

...

...

...

Tổng áp lực sóng rút: ;

(A.10)

Trong đó: ; h₀ = a.h_s.cthb; ;

g - trọng lượng đơn vị thể tích của nước (T/m³);

K₁ - hệ số hiệu chỉnh, lấy theo bảng A.1.

Trong cả hai trường hợp trên, giá trị lực đẩy nổi sóng xô (U_x) và lực nén sóng rút (U_r) được tính theo biểu thức có dạng chung như sau:

U_x(U_r) = .p.B;

(A.11)

Sơ đồ tính toán và chiều tác dụng của U_x, U_r

...

...

...

Hình A.6: a- Sơ đồ tính toán áp lực sóng xô (R_x)

b- Sơ đồ tính toán áp lực sóng rút (R_r)

Bảng A.1: Giá trị hệ số K₁ trong công thức (1-9, (110)

Giá trị K₁ khi bằng

0,08

0,067

0,05

...

...

...

0,033

0,1

0,89

0,94

1,01

1,07

1,13

0,15

0,79

...

...

...

0,83

0,95

1

0,2

0,73

0,75

0,82

0,87

0,93

...

...

...

0,72

0,73

0,79

0,84

0,88

Tải trọng và lực tác dụng lên công trình do sóng và tàu xem TCVN 8421 : 2010.

A.1.2.3- Tải trọng do tàu thuyền tác dụng.

Tường chắn thuộc âu thuyền hoặc bến sông, bến cảng v.v… thường chịu tác dụng của tải trọng và tác dụng do tàu thuyền gây ra.

Tải trọng chủ yếu của tàu thuyền tác dụng lên tường chắn được kể tới là: Tác động va đập (hay chất đống) của chúng, sức căng của cáp néo tàu thuyền và thiết bị bến, tải trọng do sự chất đống vì gió của tàu thuyền đỗ, nhưng vì loại tải trọng sau nhỏ hơn nhiều so với tác động va đập của tàu thuyền nên thường bỏ qua khi tính toán.

...

...

...

;

(A.12)

Trong đó: l - hệ số xét tới 1 phần động năng của tàu thuyền gây biến dạng của kết cấu khi va chạm, phụ thuộc vào vật liệu và kết cấu, thường lấy l = 0,4

M = ; (T/m/sec²)

W- trọng lượng nước do tàu thuyền choán khi chất tải hoàn toàn (T);

g- Gia tốc trọng trường (9,81 m/sec²);

V- vận tốc của tàu thuyền khi tới gần công trình (m/sec);

f- tổng độ võng của kết cấu công trình và biến dạng của vỏ tàu khi va đập.

Tuy nhiên, khi dùng công thức (A.12) để xác định lực P_y, việc xác định tổng độ võng của kết cấu công trình và biến dạng của vỏ tàu khi va đập gặp nhiều khó khăn, do đó trong thực tế thiết kế, khi công trình không có thiết bị tiêu năng, có thể thay thế lực va đập động của tàu thuyền bằng lực tĩnh tính toán tương đương, có phương vuông góc với mặt trước của kết cấu.

...

...

...

Bảng A.2. Giá trị lực tĩnh tính toán tương đương

Loại tàu

Trọng lượng nước lớn nhất do tàu choán chỗ W_s(T)

Chiều rộng buồng âu (m)

Tải trọng va đập tính toán

Đối với buông âu

Đối với đoạn dẫn hướng tàu về bến

Tính theo % của W

Tính theo T

...

...

...

Cong

Tính theo % của W

Tính theo T

Tính theo % của W

Tính theo T

Chở hàng khô

4500¸5000

18

...

...

...

25

30

Chở đầu mỏ

13000

30

30

...

...

...

50

60

Đối chiếu kết quả thực đo với bản kết quả lấy theo bảng A.2, giá trị tải trọng va đập thực tế của tàu thuyền lớn gấp 1,8 lần giá trị cho trong bảng, vì vậy nếu xét tới điều đó, có thể dùng công thức sau đây để tính:

P_y = 0,09.k_c. (T);

(A.13)

Trong đó:  W - trọng lượng nước do tàu choán chỗ (T)

k_c - hệ số không thứ nguyên;

Đối với buồng âu k_c = 1;

...

...

...

Đối với đoạn cong k_c = 2.

Tải trọng va đập của tàu thuyền lên công trình bến được xác định theo biểu thức:

 (T);

(A.14)

Trong đó: y - hệ số không thứ nguyên, lấy bằng 0,4 đối với tường thẳng đứng;

V, a - lần lượt là tốc độ (m/s) và góc độ (độ) của tàu thuyền tiến tới công trình.

Chú ý: Để đảm bảo an toàn cho công trình, tốc độ di chuyển của tàu chở hàng thường phải khống chế:

- Khi đi trong buồng âu: v £ 1 m/sec;

- Khi đi trong công trình dẫn tàu: v £ 1,2 m/sec.

...

...

...

- Khi đi trong buồng âu a = 3^o đến 4⁰;

- Khi đi trong công trình dẫn tàu: a = 8^o đến 10^o;

- Khi đi trong đoạn cong của chỗ cọc buộc tàu và bến: a = 15^o đến 20^o;

M- khối lượng nước do tàu thuyền choán chỗ (T); M =

c₁, c₂ lần lượt là hệ số biến dạng đàn hồi của công trình và của vỏ tàu.

Theo định nghĩa hệ số biến dạng đàn hồi bằng tỷ số biến dạng của công trình hoặc vỏ tàu tính bằng mét với lực va lấy bằng 1T; có thể xác định chúng như sau:

- Đối với kết cấu công trình liên tục của buồng âu và bến không có cấu tạo ngắt quãng:

Trong đó: d_k - chuyển vị của tấm đặt tải trọng va đập (tình bằng m/T trên 1 mét dài), tác dụng vuông góc với mặt ngoài công trình;

l_k - chiều dài đoạn công trình (giữa hai chân khay) trên đó lực va đập tác dụng:

...

...

...

Trị số lực P_y tính theo biểu thức (A.14) không được quá trị số lực cho phép về cường độ đối với vỏ tàu trên sông, lực này được quy định như sau:  (T);

(A.15)

Để tiện dùng, có thể các biểu thức (A.13), (A.14), (A.15) vẽ ra các biểu đồ tương ứng (Hình A-7).

Lực va đập tiếp xúc với mặt ngoài công trình được tính theo biểu thức sau: T_y = f.P_y;

(A.16)

Trong đó: f - hệ số ma sát giữa vỏ tàu với kết cấu âu bằng bê tông, thường lấy bằng 0,6 (khi trên kết cấu không có thiết bị đệm bằng gỗ).

Khi thiết kế các kết cấu tường chắn (âu thuyền, bến v.v…), giá trị tính toán của sức căng, cáp néo tàu được xác định từ điều kiện ứng suất với tải ngẫu nhiên xảy ra khi đứt cáp hoặc đứt vòng néo cáp nhưng phần cố định vào thể xây không bị nhổ lên, còn ứng suất trong kết cấu công trình không được vượt quá giá trị cho phép.

Ứng lực do sức căng cáp néo tàu gây ra bởi tác động của gió lên tàu, sự chòng chành của tàu, bởi sự hãm lại lúc đến tới gần v.v… được xác định theo bảng A-3 đối với mọi loại tàu vận tải trên sông. Những ứng lực có thể lấy theo góc tác dụng bất lợi nhất trên mặt phẳng ngang từ 0 đến 90^o, đối với tuyến bến và trên mặt phẳng đứng từ 0 đến 30^o so với mặt nước.

...

...

...

1 - Tải trọng va đập cho phép của tàu thuyền;

2,3 - Khi tàu thuyền va đập vào tường của buồng âu;

4,5 - Khi tàu thuyền va đập vào công trình dẫn tàu vào bến cong.

Bảng A.3

Trọng lượng nước do tàu chở hàng choán chỗ (T)

Ứng lực tính toán do sức căng cáp néo tàu

T

Theo % của W

Dưới 500

...

...

...

>

Từ 501 đến 1800

10

Từ 1801 đến 3000

15

Từ 3001 đến 5000

20

...

...

...

Trên 5000

25

A.1.2.4- Lực tác dụng do động đất gây ra.

Trong tính toán tường chắn đất các công trình thủy lợi xây dựng trên vùng có động đất, cần xét tới các lực quán tính do động đất gây ra và xét tới hiện tượng cộng hưởng có thể gây ra hư hại công trình.

- Lực quán tính còn gọi là lực động đất sinh ra trong công trình là do ảnh hưởng của chấn động động đất của nền.

Trong tính toán thực tế, lực động đất tác dụng lên công trình được coi như một lực tĩnh có phương hướng bất kì trong không gian. Đó là một loại lực thể tích, tác dụng tại trọng tâm công trình và được xác định theo công thức:

P_đ = W.K_đ.a_đ ;

(A.17)

...

...

...

W - trọng lượng công trình, các bộ phận của nó và các tải trọng thẳng đứng tác dụng lên công trình;

K_đ - Hệ số động đất lấy theo bảng A.4, tùy theo cấp động đất tính toán của công trình chọn theo bảng A.5

Bảng A.4 Giá trị của hệ số động đất K_đ

Cấp động đất tính toán

7

8

9

Hệ số K­_đ

0,025

...

...

...

0,1

Bảng A.5 Cấp động đất tính toán của các công trình thủy lợi

Cấp công trình thủy lợi

Cấp động đất tính toán của công trình khi địa điểm xây dựng có động đất cấp

6

7

8

9

I

...

...

...

8

9

-

II và III

6

7

8

9

IV

...

...

...

7

7

8

a_d - hệ số phụ thuộc đặc trưng động lực của công trình và các cấu kiện của nó, theo bảng A.6.

- Áp lực động đất của nước được hình thành tại phần nước kề bên tường chắn khi động đất xảy ra, gây tác dụng quán tính phụ lên công trình. Giá trị của nó được tính theo biểu thức sau:

q_đ = k_đ.g_n.z

(A.18)

Trong đó:

q_đ - áp lực động đất của nước (KG/cm²; T/m²);

...

...

...

g_n - trọng lượng đơn vị thể tích của nước (T/m³);

z - chiều sâu (mét) kể từ mặt nước tính toán đến điểm xét.

Bảng A.6 Giá trị hệ số a_đ

Đặc trưng của công trình hoặc cấu kiện của chúng

a_đ

Công trình hoặc những cấu kiện, không kể những loại nêu ở dưới.

Các công trình thủy lợi; tháp nước có áp và tháp điều áp; tường chắn cao; đập bê tông cốt thép, đập bê tông và đá (cao trên 10 m) v.v… (h₁ - khoảng cách từ nền công trình đến trọng tâm của bộ phận tính toán.

h_n - khoảng cách từ nền công trình đến trọng tâm của toàn bộ công trình)

l

...

...

...

- Chấn động động đất làm thay đổi cường độ áp lực đất tác dụng lên tường, do đó khi tính toán tường chắn đất xây dựng tại vùng có động đất, cần phải xét tới điều đó.

Trường hợp lưng tường thẳng đứng, mặt đất đắp nằm ngang và đất đắp là loại rời, cường độ áp lực chủ động (q_cđ­) và bị động (q_bđ) có xét tới ảnh hưởng của động đất được lần lượt tính theo các công thức sau:

q_cđ = [1 + K_đ.(tg45^o + j/2)].q_c;

(A.19)

q_bđ = [1 - K_đ.(tg45^o - j/2)].q_b;

(A.20)

Trong đó:

K_đ - hệ số động đất, lấy theo bảng A-4;

j - góc ma sát trong của đất (độ);

...

...

...

A.1.2.5 - Tác động do nhiệt và co ngót của bê tông.

Khi thiết kế tường chắn đất bằng bê tông hoặc bê tông cốt thép, cần kể đến tác động do nhiệt và co ngót của bê tông khi những tác động đó có thể dẫn tới sự làm việc không bình thường của công trình.

Tính toán ứng suất nhiệt, không kể tới tính từ biến của bê tông gồm 2 bước:

1. Tính toán tỏa nhiệt và chọn nhiệt độ tính toán

2. Tính toán tĩnh và xác định ứng lực và ứng suất trong kết cấu sinh ra do nhiệt

Khi tính ứng suất nhiệt có kể tới tính từ biến thì cần bổ sung thêm bước 3 kể tới tính từ biến của bê tông.

Tính tỏa nhiệt nhằm mục đích xác định chế độ nhiệt trong những cấu kiện của công trình, cần thiết để chọn trị số tính toán. Tính toán tỏa nhiệt thuộc lời giải của bài toán truyền nhiệt đối với cấu kiện đã cho ứng với những điều kiện biên và điều kiện ban đầu khác nhau của chế độ nhiệt.

Tính toán tĩnh để xác định ứng suất nhiệt thì cần phải phân biệt hai trường hợp khác nhau;

- Trường hợp tác động của nhiệt để sinh ra trong quá trình hóa cứng bê tông, tức là quá trình tỏa nhiệt của bê tông;

...

...

...

Như đã biết, trong giai đoạn đầu hóa cứng, trong bê tông thoát ra một lượng nhiệt lớn, do đó làm tăng nhiệt độ của khối bê tông. Quá trình tăng nhiệt độ của khối bê tông không kéo dài (thường từ 3 đến 5 ngày đối với những công trình lớn). Lượng nhiệt thoát ra phụ thuộc vào thành phần bê tông và loại xi măng dùng. Ngược lại, sự tỏa nhiệt tích tụ lại xảy ra rất từ từ và kéo dài hàng năm. Vì vậy sự xuất hiện vết nứt trong khối bê tông do tác động của nhiệt có thể trong một khoảng thời gian dài.

Sự làm lạnh hoặc nung nóng khối bê tông thường xảy ra không giống nhau tại các tiết diện khác nhau của công trình, vì vậy sự xuất hiện vết nứt trong trường hợp này cũng có thể xảy ra do ứng suất kéo xuất hiện không đồng đều tại các điểm khác nhau.

Trị số ứng suất pháp do nhiệt gây ra s tại đáy khối bê tông (với tỉ số giữa chiều cao và chiều rộng của khối đó h/b = 0,25) có thể tính theo biểu thức sau (công thức của G.N.MASLOV):

s = 0,727.E.a.T₀

Trong đó:

E - môduyn đàn hồi của bê tông (T/m²);

a - hệ số nở dài của bê tông;

T₀ - giá trị nhiệt tăng (^oC).

Sau khi nhiệt độ trong công trình hạ thấp có thể xem phần bên trong như vùng có nhiệt độ bình quân năm, còn phần bên ngoài gần mặt biên (trong phạm vi 5m đến 6m kể từ bề mặt) chịu tác dụng của dao động nhiệt độ theo mùa do sự thay đổi của nước và không khí của môi trường xung quanh (giai đoạn sử dụng). Vì vậy nên kiểm tra những độ bền cấu kiện của công trình theo tác động của nhiệt độ môi trường xung quanh giai đoạn sử dụng. Trong trường hợp này, lấy trạng thái ứng suất với chế độ nhiệt độ bình quân năm của không khí và nước làm trạng thái ứng suất ban đầu.

...

...

...

Phương pháp giải bài toán về co ngót của bê tông cũng tương tự như bài toán về tác động do nhiệt.

A.1.3. Các trường hợp tính toán.

Nói chung việc tính toán ổn định và cường độ của tường chắn thường được thực hiện với các trường hợp thi công, sử dụng và sửa chữa.

Trong trường hợp thi công, cần phải xét hai khả năng có thể xảy ra theo trình tự thực tế làm việc của công trình.

- Một là công trình vừa xây dựng xong và đất cũng được đắp tới cao trình thiết kế nhưng mực nước dưới đất vẫn còn ở cao trình đáy móng tường.

- Hai là công trình đã được xây dựng đến cao trình thiết kế đồng thời mực nước trong đất đắp và ở phía trước tường đạt một cao trình thấp nào đấy do sự ngập nước từ từ vào cao trình. Việc chọn cao trình mực nước ở đây cần phải căn cứ vào tính toán nhằm làm sáng tỏ mức độ an toàn thấp nhất và trạng thái ứng suất bất lợi nhất của công trình.

Trong trường hợp sử dụng, cũng cần xét hai khả năng có thể xảy ra tùy theo điều kiện làm việc của công trình.

- Một là mực nước phía trước tường và trong đất đắp là bình thường.

- Hai là khi mực nước phía trước tường là thấp nhất và mực nước ở phía đất đắp là cao nhất; trường hợp này tuy hiếm nhưng vẫn có thể xảy ra khi sử dụng công trình, do đó cũng cần phải xét tới.

...

...

...

- Trường hợp thứ nhất, khi buồng âu chứa đầy nước, cao trình mực nước phía trước tường là cao nhất, trong khi đó, cao trình mực nước thuộc đường cong bão hòa trong đất đắp sau tường là thấp nhất;

- Trường hợp thứ hai, khi buồng âu được tháo cạn tới cao trình mực nước thấp nhất, trong khi đó cao trình mực nước thuộc đường cong bão hòa trong đất đắp sau tường là cao nhất.

Trong trường hợp sửa chữa, tùy lại công trình cụ thể và yêu cầu sửa chữa, điều kiện làm việc của tường - một bộ phận của công trình - cũng khác nhau. Ví dụ, khi sửa chữa thiết bị hoặc kết cấu của âu thuyền, nước trong buồng âu có thể được tháo cạn hoàn toàn; trong trường hợp này mực nước trong đất đắp sau âu là cao nhất. Mặt khác, cũng có khi phải cho nước vào đầy buồng âu và dỡ một phần đắp đất sau buồng âu để kiểm tra sửa chữa.

Tóm lại, khi chọn các trường hợp tính toán cần phải căn cứ và đặc điểm và điều kiện làm việc cụ thể của công trình để chọn ra các trường hợp tính toán thực tế có thể xảy ra trong các giai đoạn thi công, sử dụng và sửa chữa công trình ứng với tình hình làm việc bất lợi nhất của tường chắn.

A.2. Tính toán tường chắn theo trạng thái giới hạn.

A.2.1. Tải trọng và tác động. (xem cùng với mục 4.2.2 của tiêu chuẩn này)

Trong tính toán nền và kết cấu công trình nói chung, cần phải xác định được các tải trọng và tác động lên chúng. Tùy theo nguyên nhân và đặc điểm của những tải trọng và tác động đó mà chúng sẽ có ảnh hưởng khác nhau tới sự làm việc của nền và kết cấu công trình, vì vậy trong việc tính toán nền và kết cấu công trình theo trạng thái giới hạn, các tải trọng và tác động được phân loại theo đặc điểm tác dụng của chúng, dựa trên cơ sở đó để tổ hợp chúng theo xác suất nhằm chọn ra điều kiện làm việc bất lợi nhất có thể xảy ra trong thời gian thi công, sử dụng nền và kết cấu công trình.

Khi tính toán kết cấu và nền, những tải trọng và tác động được phân làm hai loại: tải trọng và tác động thường xuyên, tải trọng và tác động tạm thời.

Tải trọng hoặc tác động thường xuyên là loại luôn tồn tại, không thay đổi trong suốt thời gian thi công hoặc sử dụng công trình như: trọng lượng bản thân của kết cấu và đất, những ứng lực sinh ra do ứng suất trước trong kết cấu, trọng lượng dây dẫn trên trục đường dây tải điện v.v…

...

...

...

Tùy theo thời gian tác dụng lâu dài khác nhau mà tải trọng và tác động tạm thời lại được phân ra:

+ Tải trọng và tác động tạm thời tác dụng lâu, chúng có thể tồn tại lâu trong giai đoạn thi công và sử dụng công trình như tải trọng trong buồng kho sách, áp lực của dịch thể và khí trong bể chứa v.v…

+ Tải trọng và tác động tạm thời ngắn hạn, chúng có thể chỉ tồn tại ngắn hạn trong thời gian thi công và sử dụng công trình như tải trọng gió, tác động do áp lực, sóng, v.v…

+ Tải trọng và tác động đặc biệt, chúng chỉ tồn tại trong những trường hợp đặc biệt như tác động do động đất và sự cố v.v…

Việc phân loại tải trọng và tác động nêu trên có tính chung nhất song khi vận dụng vào các loại công trình cụ thể thì tùy theo đặc điểm và điều kiện làm việc của mỗi loại công trình mà có những cụ thể hóa, sửa đổi và bổ sung cần thiết.

Đối với những tường chắn thuộc loại công trình thủy lợi, ngoài những trọng tải và tác động đã xét đến khi tính toán những kết cấu thông thường, còn phải kể đến những tải trọng và tác động có tính chất đặc thù khác như áp lực nước, tải trọng do tàu thuyền "chất đống" và neo buộc gây ra v.v…

Những tải trọng và tác động được nêu trên có thể có những tổ hợp đồng thời tác dụng lên công trình trong quá trình thi công và sử dụng, gây ra trạng thái làm việc bất lợi nhất, do đó trong tính toán nền và kết cấu công trình nói chung cũng phải quy về một số tổ hợp tải trọng và tác động dựa trên cơ sở xác suất xảy ra của chúng, từ đó có thể quy định mức an toàn chung về điều kiện làm việc của kết cấu và công trình ứng với mỗi tổ hợp đó.

Dựa trên những nguyên tắc chung kể trên những căn cứ vào đặc điểm làm việc của từng loại công trình, hiện nay mỗi ngành xây dựng (xây dựng dân dụng và công nghiệp, xây dựng giao thông cầu đường, xây dựng công trình thủy lợi) có quy định cụ thể riêng về các tổ hợp tải trọng và tác động.

Đối với công trình thủy lợi nói chung và các tường chắn thuộc các công trình thủy lợi nói riêng các tải trọng và tác động chỉ quy về hai tổ hợp: tổ hợp cơ bản và tổ hợp đặc biệt ví dụ như đã nêu ở điều A-1 của phần này; ứng với hai tổ hợp này các hệ số an toàn ổn định cho phép cũng được quy định cụ thể đối với các cấp hạng công trình khác nhau (bảng 1 và bảng 2 của tiêu chuẩn này).

...

...

...

Tải trọng tiêu chuẩn là tải trọng lớn nhất nhưng không hạn chế hoặc phá hoại điều kiện sử dụng bình thường - và trong những trường hợp có thể - điều kiện kiểm tra khi sử dụng và thi công.

Tải trọng tính toán là tải trọng đã xét tới khả năng có thể khác với giá trị tiêu chuẩn của tải trọng, nhưng thiên về mặt bất lợi (có thể lớn hơn hoặc nhỏ hơn giá trị tiêu chuẩn tùy từng trường hợp cụ thể) do tính hay thay đổi của tải trọng hoặc do sự sai khác với điều kiện làm việc bình thường; khả năng sai khác đó được xét tới bởi hệ số vượt tải thường ký hiệu là h vậy trên thực tế tính toán, tải trọng tính toán được lấy bằng tích của tải trọng và tác động tiêu chuẩn. Đặc trưng chủ yếu của tải trọng (tác động) làm giá trị tiêu chuẩn của chúng, được quy định như sau:

- Đối với tải trọng thường xuyên, giá trị tiêu chuẩn của tải trọng được lấy theo giá trị của những thông số hình học và cấu tạo thuộc đồ án thiết kế và lấy theo giá trị tiêu chuẩn (trung bình thống kê) của trọng lượng đơn vị thể tích, có xét tới những số liệu đã có về khối lượng thực của kết cấu do nơi chế tạo cung cấp.

- Đối với tải trọng do quá trình chế tạo và sửa chữa (gây ra bởi thiết bị, vật liệu v.v… cũng như người) giá trị tiêu chuẩn của tải trọng được lấy theo giá trị lớn nhất đối với điều kiện sử dụng bình thường hoặc thi công.

- Đối với tải trọng do khí quyển gây ra (như gió, sóng v.v…) và tác động (như nhiệt, ẩm v.v…), giá trị tiêu chuẩn được lấy theo giá trị trung bình trong những giá trị bất lợi ứng với chu kì trung bình được xác định của sự lặp lại hoặc vượt quá của tải trọng và tác động.

Tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán cũng như các tổ hợp của chúng đã nêu trên được đưa vào trong tính toán nền và kết cấu công trình tùy theo đặc điểm làm việc của chúng.

Ví dụ khi tính toán nền theo trạng thái giới hạn về biến dạng thì nội dung tính toán chủ yếu là vấn đề tính lún. Như đã biết, do đất là vật thể không liên tục, ngoài hạt đất trong lỗ rỗng còn có nước và khí, do đó dưới tác dụng của tải trọng, quá trình lún của đất tùy thuộc vào quá trình thoát nước thừa và khí trong lỗ rỗng của đất cũng như tùy thuộc vào sự trượt lên nhau giữa hạt đất qua màng nước liên kết mặt ngoài hạt, do đó quá trình của nền công trình - đặc biệt đối với đất sét - thường kéo dài hàng chục có khi hàng trăm năm. Trường hợp này, chỉ có tải trọng tồn tại lâu dài thường xuyên trong suốt thời gian thi công và sử dụng công trình mới có ý nghĩa trong việc tính toán.

Nếu như tính toán nền theo khả năng chịu tải thì nội dung tính toán chủ yếu là vấn đề ổn định và cường độ. Trong trường hợp này, không tùy thuộc vào thời gian tác dụng lâu mau của tải trọng miễn là giá trị của tải trọng đủ lớn để dẫn tới mất ổn định về cường độ của nền thì đều phải xét đến trong tính toán.

Do những nguyên nhân kể trên nói chung hiện nay khi tính toán kết cấu và nền theo trạng thái giới hạn về biến dạng (trạng thái giới hạn thứ hai) thì phải chọn dùng tải trọng tiêu chuẩn với tổ hợp cơ bản của chúng, còn khi tính toán kết cấu và nền theo trạng thái giới hạn về khả năng chịu tải (trạng thái giới hạn thứ nhất) thì phải chọn dùng tải trọng tính toán với tổ hợp cơ bản, tổ hợp phụ hoặc tổ hợp đặc biệt của chúng.

...

...

...

Các hệ số an toàn được dùng trong tính toán nền và kết cấu công trình theo trạng thái giới hạn là hệ số đồng nhất, hệ số điều kiện làm việc, hệ số chính xác và hệ số vượt tải.

Hệ số đồng nhất nói chung - kí hiệu là k - xét tới khả năng thay đổi của cường độ vật liệu và những đặc trưng khác của vật liệu và của đất, thiên về mặt bất lợi so với giá trị tiêu chuẩn của chúng, do thay đổi về tính chất cơ học gây ra.

Trong tính toán nền theo trạng thái giới hạn, các đặc trưng của đất nền cũng được phân làm hai loại là đặc trưng tiêu chuẩn và đặc trưng tính toán.

Đặc trưng tiêu chuẩn của một loại đất (vật liệu) nào đó lấy bằng trị số trung bình số học của các giá trị đặc trưng đó, xác định được bằng thí nghiệm với số lượng mẫu đất đủ để thống kê.

Nhưng vì đất là một loại sản vật "tự nhiên lịch sử", do đó thường không đồng nhất, mặt khác khi xác định các đặc trưng cảu đất bằng thí nghiệm không tránh khỏi sai sót xảy ra do chế bị mẫu hoặc thao tác, cho nên đặc trưng tiêu chuẩn không phản ánh được mức độ biến đổi của các đặc trưng đó. Ví dụ cho kết quả thí nghiệm một đặc trưng nào đó của hai loại đất - hệ số chống cắt tgy₁ - nêu trong bảng A.7.

Bảng A.7

Đặc trưng cục bộ

Đặc trưng trung bình số học tiêu chuẩn

Mức độ biến đổi

...

...

...

0,510

0,530

0,520

0,510

0,520

0,515

0,525

0,505

0,520

...

...

...

0,505¸0,530

0,525

0,550

0,540

0,500

0,505

0,530

0,510

0,520

...

...

...

0,505

0,518

0,500¸0,550

Kết quả tính toán cho biết hai loại đất trên có cùng đặc trưng tiêu chuẩn của hệ số chống cắt tg= 0,510 - nhưng loại đất thứ nhất có mức độ biến đổi của các giá trị tgy₁ ít hơn loại đất thứ hai, do đó có mức độ đồng nhất hơn.

Vậy trong tính toán nền công trình, nhiều khi cần phải xét tới mức độ biến đổi của các đặc trưng của đất như đã nêu trên, có như vậy mới bảo đảm cho công trình tính toán được an toàn, do đó chỉ dùng đặc trưng tiêu chuẩn chưa đủ mà còn phải dùng đặc trưng tính toán.

Để xét tới mức độ đồng nhất của đất, người ta đưa vào khái niệm về hệ số đồng nhất của đất k theo định nghĩa nêu trên. Trong tính toán, đặc trưng tính toán được lấy bằng tích của đặc trưng tiêu chuẩn với hệ số đồng nhất k:

(A.23)

Trong đó:

...

...

...

(A.24)

Trong đó:

A_i - đặc trưng cục bộ của đất;

A^tc - đặc trưng tiêu chuẩn của đất;

n - số mẫu đất thí nghiệm.

Nếu gọi A^tt là đặc trưng tính toán thì sẽ có:

A^tt = A^tck = A^tc - s;

(A.25)

...

...

...

Kết quả thực tế cho biết rằng, không giống các vật liệu nhân tạo khác như bê tông, thép v.v…, trị số sai số bình phương trung bình của đất lớn, do đó hệ số đồng nhất k nhỏ, tức là mức độ đồng nhất của đất kém.

Hệ số điều kiện làm việc, m quy định tại QCVN 04-05:2012/BNNPTNT

PHỤ LỤC B

TÍNH TOÁN ÁP LỰC ĐẤT LÊN TƯỜNG CHẮN

(tham khảo)

B.1. Tính toán áp lực chủ động và bị động có ép trồi của đất

Để xác định áp lực chủ động và bị động có ép trồi của đất, hiện nay có thể quy về hai loại phương pháp tiêu biểu: Phương pháp cân bằng giới hạn điểm và phương pháp cân bằng giới hạn cố thể, lần lượt được trình bày như sau:

B.1.1. Phương pháp cân bằng giới hạn điểm

...

...

...

Hình B.1: Hai họ mặt trượt trong khối đất đắp sau tường.

Khi đạt trạng thái cân bằng giới hạn, các ứng suất pháp và tiếp tại mỗi điểm đều thỏa mãn hệ hai phương trình vi phân cân bằng đàn hồi và điều kiện cân bằng giới hạn sau:

(B.1)

Bằng cách biến đổi biến số, có thể đưa hệ phương trình (B.1) về một hệ hai phương trình dạng hypecbolic có hai họ đường đặc trưng trùng với hai họ đường trượt, biểu thị bởi hai phương trình vi phân.

Về nguyên tắc, ứng với một điều kiện biên nhất định có thể giải hệ hai phương trình hypecbolic nói trên với hai phương trình vi phân của hai họ đường đặc trưng để xác định vị trí hai họ đường trượt và do đó xác định được áp lực đất lên tường. Tuy nhiên do những phức tạp về tính toán cụ thể nên cho tới nay, mới chỉ lập được các biểu thức giải tích với các bảng tính sẵn cho hệ số áp lực đất đối với một số trường hợp cụ thể.

...

...

...

Trường hợp đất rời, khi mặt đất nằm ngang, phương pháp cân bằng giới hạn điểm đã cho biểu thức tính áp lực đất chủ động và áp lực bị động có ép trồi với các hệ số áp lực đất cho trong bảng tính sẵn (bằng B.1, B.2).

Trường hợp áp lực chủ động: E_c =

Trường hợp áp lực bị động có ép trồi: E_bt =

Trong đó: l_c^*, l_bt^* - lần lượt là hệ số áp lực chủ động và bị động có ép trồi của đất, tra trong bảng B.1 và B.2.

Bảng tính giá trị của l_c^*

Bảng B.1 Hệ số áp lực đất chủ động l_c^* theo lời giải của lý luận cân bằng giới hạn điểm

j^o

a^o

d^o

...

...

...

-20

-10

0

10

20

30

40

10

0

...

...

...

0.58

0.65

0.70

0.72

0.73

0.72

0.67

5

0.45

...

...

...

0.61

0.66

0.69

0.70

0.69

0.64

10

0.43

0.51

...

...

...

0.64

0.67

0.69

0.68

0.63

20

0

0.27

0.35

...

...

...

0.49

0.54

0.57

0.60

0.59

10

0.23

0.31

0.38

...

...

...

0.50

0.53

0.56

0.55

20

0.22

0.28

0.35

0.41

...

...

...

0.51

0.53

0.54

30

0

0.13

0.20

0.27

0.33

...

...

...

0.46

0.50

0.52

15

0.11

0.17

0.23

0.29

0.36

...

...

...

0.46

0.48

30

0.10

0.15

0.21

0.27

0.33

0.39

...

...

...

0.46

40

0

0.06

0.11

0.16

0.22

0.29

0.35

...

...

...

0.46

20

0.05

0.09

0.13

0.19

0.25

0.32

0.38

...

...

...

40

0.04

0.07

0.12

0.17

0.23

0.29

0.36

0.41

...

...

...

Bảng tính giá trị của l_bt^*

Bảng B.2 Hệ số áp ực đất bị động l_bt^* theo lời giải của lý luận cân bằng giới hạn điểm

j^o

a^o

d^o

-30

-20

-10

0

...

...

...

20

30

40

50

60

10

0

1.53

1.53

...

...

...

1.42

1.31

1.18

1.04

0.89

0.71

0.53

5

1.71

...

...

...

1.64

1.55

1.43

1.28

1.10

0.93

0.74

0.55

10

...

...

...

1.79

1.74

1.63

1.5

1.33

1.15

0.96

0.76

0.55

...

...

...

0

2.76

2.53

2.3

2.04

1.77

1.51

1.26

1.01

...

...

...

0.56

10

3.26

3.11

2.89

2.51

2.16

1.80

1.46

...

...

...

0.87

0.61

20

4.24

3.79

3.32

2.86

2.42

2.00

...

...

...

1.25

0.92

0.63

30

0

5.28

4.42

3.65

3.00

...

...

...

1.90

1.49

1.15

0.85

0.60

15

8.76

7.13

5.63

...

...

...

3.50

2.70

2.01

1.45

1.03

0.69

30

11.72

9.31

...

...

...

5.67

4.35

3.29

2.42

1.73

1.23

0.75

40

0

...

...

...

8.34

6.16

4.60

3.37

2.50

1.86

1.35

0.95

0.64

...

...

...

26.70

18.32

13.02

9.11

6.36

4.41

1.98

1.99

1.33

...

...

...

40

43.23

29.40

20.35

13.96

9.43

6.30

4.16

2.67

...

...

...

0.96

B.1.2. Phương pháp cân bằng giới hạn cố thể

Phương pháp cân bằng giới hạn cố thể xác định giá trị áp lực đất lên tường chắn được nêu lên từ năm 1993 do một sỹ quan công binh người Pháp tên là C.A.Coulomb, sau đó được một kỹ sư công binh người Pháp tên là J.V.Poncelet phát triển thêm.

Tiếp đó, phương pháp này ngày càng được bổ sung và phát triển và hiện nay vẫn được còn dùng phổ biến trong thực tế vì tính chất thực dụng của nó.

B.1.2.1. Những giả thiết cơ bản và nguyên lý tính toán

Lý luận áp lực đất của C.A.Coulomb được xây dựng trên hai giả thiết cơ bản sau đây:

- Khi khối đất đắp sau tường chắn đạt trạng thái cân bằng giới hạn - chủ động hay bị động - mặt trượt thứ nhất sinh ra trong khối đất đắp giả thiết là phẳng, mặt trượt thứ hai là mặt tiếp giáp giữa đất và mặt lưng tường.

- Giá trị áp lực chủ động của đất lấy bằng giá trị lớn nhất trong các giá trị lực đẩy của khối đất lên tường khi nó đạt trạng thái cân bằng giới hạn chủ động; giá trị áp lực bị động có ép trồi của đất lấy bằng giá trị nhỏ nhất trong các giá trị lực chống của khối đất lên tường khi nó đạt trạng thái cân bằng giới hạn bị động.

Ngoài ra, để đơn giản tính toán, còn giả thiết rằng khối đất đắp là đồng chất và khi đạt trạng thái cân bằng giới hạn nó được xem như một cố thể, trạng thái ứng suất giới hạn chỉ xảy ra trên các mặt trượt.

...

...

...

B.1.2.2 Tính toán áp lực chủ động của đất

B.1.2.2.1 Trường hợp không xét tới sự nứt nẻ trên mặt đất đắp

Hình B.2 Biểu thị sơ đồ tính toán và đa giác các lực tác dụng lên lăng thể trượt (khối đất) ABC. Vì lăng thể trượt cân bằng tĩnh nên đa giác các lực tác dụng lên nó khép kín, điều này tương đương với hệ hai phương trình cân bằng tĩnh của các lực chiếu trên hai trục tọa độ vuông góc trên mặt phẳng tác dụng của các lực đó, tức là những phương trình åx=0, åz=0.

Hình B.2: Sơ đồ tính toán và đa giác lực

Từ hình B.2 có thể viết biểu thức của lực đẩy E tác dụng lên tường như sau:

E = E^T - (E^C1 + E^C2)

(B.4)

Trong đó:

...

...

...

E^C1 - Giá trị lực đẩy bị giảm do ảnh hưởng của lực dính đơn vị C₁ tác dụng lên mặt trượt BC;

E^C2 - Giá trị lực đẩy bị giảm do ảnh hưởng của lực dính đơn vị C₂ tác dụng lên mặt lưng tường AB.

Các biểu thức của E^T, E^C1, E^C2 được lập từ hệ thức lượng trong các tam giác abh, ghi, eil và kết quả như sau:

E^T = gH².M

(B.5)

E^C1 = C₁H.N₁

(B.6)

E^C2 = C₂H.N₂

(B.7)

...

...

...

(B.8)

(B.9)

(B.10)

Với q₁ = a + j + d; q₂ = a + j

Theo các biểu thức từ (B.4) đến (B.10) thấy rằng, ứng với một tường chắn và một loại đất có mặt ngoài nhất định, giá trị của E phụ thuộc vị trí mặt trượt BC, tức phụ thuộc góc q : E = f(q )

Để tìm giá trị lớn nhất của lực đẩy E_max theo giả thiết hai nêu trên, có thể dùng giải tích hoặc đồ giải.

...

...

...

Thay E từ các biểu thức (B.4) đến (B.10) vào, sẽ rút ra biểu thức cho góc trượt nguy hiểm nhất q_c ứng với giá trị E_max đó:

(B.11)

(B.12)

(B.13)

(B.14)

...

...

...

(B.15)

(*) Việc chọn giá trị của l xem trong phụ lục E.

P_c, Q_c, R_c, T_c được tính theo các biểu thức sau:

P_c = cosasinbcos(a + d) - sinjcos(a + j + d)cos(a - b)

Q_c = cos(a - b)cos(2j + a + d) - cos(a + b)cos(a + d)

R_c = cosjsin(j + a + d)cos(a - b) - sinacosbcos(a + d)

S_c = 4cosacosjsin(b + j + a + d)

T_c = 2cosacosjcos(b + j + a + d)

(B.11*)

...

...

...

E_max =

(B.16)

Trong đó

(B.17)

(B.18)

Giả thiết biểu đồ phân bố giá trị cường độ lực đẩy lớn nhất là đường thẳng, từ (B.16) có thể suy ra biểu thức cường độ áp lực đất như sau (thay H bằng Z):

...

...

...

Từ (B.19) xác định được độ sâu H_tt kể từ đỉnh tường mà trong phạm vi đó tường không chịu tác dụng lực đẩy của đất.

Thực vậy, từ điều kiện s_c = 0 rút ra:

(B.20)

Có thể xem biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất là tam giác bcd, giá trị áp lực chủ động của đất sẽ lấy bằng diện tích tam giác đó:

;

(B.21)

Hay

;

...

...

...

(B.22)

Điểm đặt và phương tác dụng của E_c nêu trên hình (B.3)

Hình B.3: Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất

Chú thích:

1 - Trường hợp: C₂ = 0,5.C₁

.(H - H_n) = 2,56 m

gHM_c = 14,30 T/m²

...

...

...

H_n = 2,30 m

E_c = 42,31 T/m

B. Trường hợp: C₂ = 0

.(H - H_n) = 2,62 m

gHM_c = 14,35 T/m²

C₂.N_c = 3,06 T/m²

H_n = 2,14 m

E_c = 44,33 T/m

Với:

...

...

...

(B.11'  E_max =

(B.16')

H_n =

(B.20')

(B.21')

...

...

...

(B.17')

(B.18')

Có thể tra bảng tính sẵn các giá trị M_c, N_c và q_c của các tài liệu tham khảo. Tuy nhiên nên dùng các công thức để lập trình dùng trong tính toán.

2) Trường hợp đất rời (C₁ = C₂ = 0) thì:

(B.11'')

(B.21")

...

...

...

(B.21a")

E_cd = gH²l_cd

(B.21b")

(B.21c")

3) Góc nghiêng mặt đất đắp giới hạn và góc trượt nguy hiểm nhất giới hạn.

a) Góc nghiêng mặt đất đắp giới hạn (b_gh) được xác định từ điều kiện cho các giá trị trong căn thức thuộc các biểu thức (B.11), (B.11'), (B.11'') bằng không.

Đối với đất rời (C = 0), sẽ có:

(B.23)

...

...

...

Đối với đất dính, sẽ có :

(B.24)

Trong trường hợp này, góc nghiêng mặt đất đắp b có thể lớn hơn góc ma sát trong j của đất.

b) Góc trượt nguy hiểm nhất giới hạn () được xác định từ điều kiện mặt trượt thứ nhất BC trong khối đất đắp song song với mặt đất đắp hay:

(B.25)

Tùy theo đất đắp là đất rời hay đất dính, giá trị b_gh sẽ khác nhau.

B.1.2.2.2 Trường hợp có xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên mặt đất đắp.

Khi đất đắp sau tường chắn là đất dính, một mặt do ảnh hưởng của điều kiện khí hậu xung quanh, mặt khác do trạng thái ứng suất cực tiểu được hình thành gây ứng suất kéo ngang trong một độ sâu nhất định làm cho mặt đất bị nứt nẻ.

...

...

...

)

(B.26)

Theo lập luận đó, thì sẽ không có lực đẩy ngang tác dụng lên một mặt thẳng đứng trong một phạm vi chiều sâu H_n bằng 2Z₀. (hình B.4b). Nhưng trên thực tế, trạng thái ứng suất kéo được hình thành phía trên mặt đất đắp sẽ gây ra tình hình nứt nẻ làm giảm giá trị H_n xuống còn H'_n < H_n. Giá trị này xác định chiều sâu trong đó đất đắp có thể không dính vào tường (hình B.4a), vì vậy có thể xem lớp đất có chiều dày H_n như một tải trọng phân bố đều thẳng đứng tác dụng trên mặt đất đắp.

)

(B.26)

Hình B.4: Chiều sâu mặt nứt nẻ phía trên mặt đất đắp

Trường hợp mặt đất đắp nằm nghiêng (b ¹ 0), lưng tường nghiêng (a ¹ 0), giữa đất và tường có ma sát (d ¹ 0), chiều sâu nứt nẻ H_n' được xác định theo biểu thức sau (hình B.5a):

H_n' = A'A'' = H_n(1 + tga.tgb)

...

...

...

trong đó H_­n được xác định theo biểu thức (B.20) hoặc (B.20'). Chú ý rằng, nếu thay a = b = d = 0 vào biểu thức (B.27), (B.20') sẽ thu được kết quả như biểu thức (B.26).

Để xác định áp lực đất tác dụng lên tường trong trường hợp này, coi phía trên mặt đất đắp, trong phạm vi chiều sâu nứt nẻ H_n', có một tải trọng phân bố đều thẳng đứng tác dụng có giá trị bằng q = yH_n' và bây giờ tường chắn có chiều cao H_c = H - H_n. Điều này được thỏa mãn khi các mặt trượt BC_i đi qua đáy C_i của mỗi vết nứt (Hình B.5a).

Trong trường hợp này, góc trượt nguy hiểm nhất q_c vẫn được xác định theo biểu thức (B.11) hoặc (B.11'), nhưng phải thay thế trong bảng đó bằng  với giá trị áp lực chủ động của đất được tính theo biểu thức sau:

(B.28)

Hình B.5: Phương pháp đồ giải xác định E_max

Trong đó M_c, N_c được xác định theo biểu thức (B.17), (B.18) hoặc (B.17'), (B.18').

Chú ý: Gặp trường hợp phức tạp không dùng các biểu thức giải tích nêu trên để xác định áp lực chủ động của nền đất lên tường được, có thể dùng phương pháp đồ giải.

...

...

...

- Từ điểm B, kẻ BS làm với đường ngang góc j và từ điểm A, kẻ AL làm với góc AB góc (j + d);

- Từ điểm B, kẻ các đường BC₁, BC₂, BC₃… làm với đường ngang các góc khác nhau;

- Tính trọng lượng W_i của các lăng thể trượt ABC_i; sau đặt các giá trị đó lên BS theo một tỷ lệ nhất định;

- Từ đầu mút các vectơ của W_i trên BS, kẻ các đường song song với AL, chúng cắt các đường BC_i tương ứng, tạo thành các tam giác lực ứng với mỗi mặt trượt đã cho, trong đó các đoạn vừa xác định được biểu thị giá trị của E_i. Nối đầu mút của đoạn biểu thị các giá trị của E_i được đường cong Culman.

Hình B.6: Xác định áp lực đất chủ động của đất rời bằng phương pháp đồ giải Culman

- Kẻ một đường thẳng song song với BS và tiếp xúc với đường cong K tại m, xác định được E_c=E_max.

- Nối Bm, xác định được mặt trượt nguy hiểm nhất BC. Hình B.6

Điểm đặt của E_c là giao điểm của lưng tường AB với đường thẳng kẻ từ trọng tâm tam giác ABC và song song với BC.

...

...

...

Ví dụ B.1:

Cho một tường chắn cao 10m và các số liệu cần để tính toán nêu trên hình B.8.

Hãy xác định áp lực chủ động của đất bằng phương pháp đồ giải và giải tích trong các trường hợp sau:

Không xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên bề mặt đất đắp ứng với hai trường hợp

- C₁¹0, C₂¹0 với C₂=0,5C₁

- C₁¹0, C₂=0

Xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên bề mặt đất đắp cũng ứng với hai trường hợp trên.

GIẢI

1) Không xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên bề mặt đất đắp.

...

...

...

Phương pháp đồ giải: (Hình B.7)

- Kẻ 7 mặt trượt: BC₁, BC₂,… BC₇, ứng với mỗi mặt trượt, có một lăng thể trượt, xác định các yếu tố cần thiết để tính toán.

+ Trọng lượng các lăng thể đất ABC_i:  

+ Tổng lực dính tác dụng trên mặt trượt BC_i: C₁.

+ Phương của phản lực R_i hình B.7b;

Hình B.7: Phương pháp đồ giải xác định E_max

+ Tổng lực dính tác dụng lên AB là hằng số và bằng C₂.

Kết quả tính toán tóm tắt trong bảng sau: (Bảng B.3)

...

...

...

Thứ tự mặt trượt

W_i=F_i.l.y (T/m)

C_i=C₁.BC_i (T/m)

C₂.

(T/m)

(m²)

W_i

BC_i

C­_i

...

...

...

31.2

56.2

11.8

23.6

10.5

2

41.6

75.8

12.8

...

...

...

3

52.0

93.7

14.1

28.2

4

62.4

112.3

15.5

...

...

...

5

72.8

131

17

34

6

83.2

150

18.7

...

...

...

7

93.7

169

20.3

40.6

Chú thích:

BH_i=h=AB.cos(a-b)= 10,5 x cos3^o20' » 10.4 m.

- Ứng với mỗi lăng thể trượt, vẽ được một đa giác lực Oa_ib_ic_id_i (hình B.7c). Từ 7 đa giác lực vẽ được, xác định: E_max=38,50 T/m.

* Phương pháp giải tích

...

...

...

P_c = 0,011; Q_c = -0.367; R_c = 0,432; S_c = 3,19;

T_c = 0,80; V_c­ = 0.945; U_c = 0,125; W_c = 1.750;

Tgq_c = 0,732 ®  q_c = 36^o10' » 36^o

Thay các số liệu đã cho vào các giá trị q_c vừa tìm được vào các biểu thức (B.17), (B.18), (B.22), (B.16), (B.21) được các kết quả sau: M_c=0,795; N_c=1,580+0,071=1,651; P_c=1,715.

E_­max= x 1,8 x 100 x 0,975 - 2 x 10 x 1,651 = 38,50 (T/m)

E_c = E_max +  x 1,715 = 38,50 + 3,81 = 42,31 (T/m)

b) Trường hợp C₁¹0, C₂=0

* Phương pháp đồ giải

Cách làm tương tự như trên, nhưng trường hợp này đa giác lực chỉ gồm 4 lực (hình B.7d).

...

...

...

* Phương pháp giải tích

Tính

Từ các số liệu đã cho: j=20^o, d=, b=15^o, tg a=0,333

Ứng với , từ các biểu thức (B.11), (B.17), (B.18) hoặc có thể tra các bảng biểu tính sẵn, tìm được: q_c=34^o45'; M_c=0,797; N_c=1,533.

Từ các biểu thức (B.16'), (B.21') có:

E_max= x 1,8 x 100 x 0,797 - 2 x 10 x 1,533 = 41,4 T/m

E_c = E_max +  x P_c = 41,04 + 2,22 x 1,48 = 44,33 T/m

Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất, điểm đặt và phương tác dụng của E_c ứng với hai trường hợp trên, nêu trên hình B.3.

2) Xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên bề mặt đất đắp.

...

...

...

· Phương pháp đồ giải:

Tính H_n theo biểu thức (B.20):

m

Vậy H_c=H - H_n= 10m - 2,30m = 7,70 m.

Cách tiến hành tiếp, tương tự trường hợp 1, ở đây chỉ khác về giá trị của W_i, C₁, C₂, .

Kết quả tính toán, tóm tắt trong bảng sau.

Bảng B.4

Thứ tự mặt trượt

W_i=F_i.l.y (T/m)

...

...

...

C₂.

(T/m)

(m²)

W_i

BC_i (m)

C­_i

1

41.06

74

...

...

...

20

8.12

2

51.96

93.5

11

22

3

62.46

...

...

...

12.1

24.2

4

72.96

131

13.5

27

5

84.21

...

...

...

14.8

29.6

6

94.76

170.5

16.2

32.4

7

105.59

...

...

...

17.6

35.2

Chú thích: - Diện tích tứ giác AA'C₁C_i'.

; y=H_n.tga.

- Diện tích các tam giác A'BC_i

 (m)

Từ kết quả ta vẽ đa giác lực, xác định được:

 T/m. (Xem hình B.5)

· Phương pháp giải tích

...

...

...

Theo biểu thức (B.11) tính ra:

tgq_c = 0,825 ® q_c = 39^o30'.

Thay giá trị của q_c tìm được vào (B.17), (B.18), tính ra M_c, N_c.

M_c=0,822; N_c=1,811.

Theo biểu thức (B.28) tính ra (E_max)

(T/m)

b) Trường hợp C₁¹0, C₂=0

· Phương pháp đồ giải:

Tính

...

...

...

Tính H_n theo biểu thức (B.20'):

m

Vậy H_c = H - H_n = 10m-2,14m = 7,86m.

Kết quả tính toán tóm tắt trong bảng sau:

Thứ tự mặt trượt

W_i=F_i.l.y (T/m)

C_i=C₁.BC_i (T/m)

(m²)

W_i

...

...

...

C­_i

1

39.56

71.2

10

20

2

51.68

93.2

...

...

...

22.4

3

63.48

114

12.7

25.4

4

75.53

136

...

...

...

28.6

5

87.48

157.3

16

32

6

99.48

179

...

...

...

35.2

7

111.63

201

19.5

39

Chú thích: - Diện tích tứ giác AA'C₁C_i'.

; y=H_n.tga.

- Diện tích các tam giác A'BC_i

...

...

...

Từ kết quả ta vẽ đa giác lực, xác định được:

 T/m. (Xem hình B.8)

Hình B.8: Phương pháp đồ giải xác định E_max

· Phương pháp giải tích

Tính

Từ các biểu thức (B.11), (B.17), (B.18) hoặc tra bảng tính sẵn tìm được:

q_c =35^o35'; M_c=0,801; N_c=1,557

Theo biểu thức (B.28) tính ra (E_max)

...

...

...

Hình B.9: Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất

Tóm tắt các kết quả tính toán trong bảng sau:

Trường hợp tính toán

Không xét ảnh hưởng nứt nẻ

Xét ảnh hưởng nứt nẻ

Đồ giải

Giải tích

Đồ giải

...

...

...

E_max

(T/m)

E_max

(T/m)

E_c

(T/m)

...

...

...

(T/m)

(T/m)

C₁¹0, C₂=0,5.C₁

36^o30'

38,5

36^o

38,5

...

...

...

40^o

42,5

39^o35'

42,4

C₁¹0, C₂=0

34^o30'

41,1

34^o45'

41,04

...

...

...

36^o

44,4

35^o35'

44,5

Từ những kết quả tính toán trên, có thể nêu một số nhận xét sau:

1. Kết quả xác định E_max và theo hai phương pháp giải tích và đồ giải hoàn toàn nhất trí;

2. Ảnh hưởng của lực dính đơn vị tác dụng tại lưng tường làm giảm giá trị áp lực đất lên tường rõ rệt.

3. Giá trị áp lực đất chủ động tác dụng lên tường khi có xét tới ảnh hường của sự nứt nẻ trên mặt đất đắp chính bằng giá trị áp lực chủ động E_c khi không xét tới ảnh hưởng của nứt nẻ.

Chú ý:

...

...

...

Cho các giá trị góc b=15^o ¸ 35^o, sau dùng các biểu thức (B.11) và (B.11') để tính góc trượt nguy hiểm nhất ứng với hai trường hợp C₂=0,5C₁ và C₂=0.

Kết quả tính toán tóm tắt trong các bảng B.7 và B.8.

Trường hợp C₂=0,5C₁.

Bảng B.7

b^o

15

20

25

...

...

...

32

35

-M

0.774

0.7558

0.733

0.704

0.690

0.668

...

...

...

0.600

0.5712

0.540

0.505

0.476

0.477

2N

-0.186

-0.004

...

...

...

0.366

0.437

0.547

-4N

0.372

0.008

-0.360

-0.732

-0.875

...

...

...

L

0.606

0.606

0.588

0.566

0.554

0.454

D

0.830

...

...

...

0.328

0.090

» 0

<0

0.911

0.7589

0.573

0.30

...

...

...

Vô nghĩa

tgq_c

0.737

0.775

0.89

1.11

1.58

- - -

q_c

...

...

...

37^o47'

41^o40'

48^o

57^o40'

- - -

Chú thích:

...

...

...

b^o

15

20

25

30

32

35

-M

...

...

...

0.6888

0.6530

0.6120

0.5940

0.5660

M²

0.5213

0.4747

0.4264

...

...

...

0.3528

0.3204

2N

-0.2000

-0.0284

0.1420

0.3120

0.3774

0.4760

...

...

...

-0.4000

0.0568

-0.2840

-0.6240

-0.7548

-0.9520

L

0.5210

0.5142

...

...

...

0.486

0.4788

0.4680

D

0.7303

0.5039

0.2834

0.0700

» 0

...

...

...

0.8540

0.7099

0.5324

0.2646

 0

Vô nghĩa

tgq_c

0.6600

...

...

...

0.8500

1.1100

1.575

- - -

q_c

33^o30'

36^o40'

40^o20'

...

...

...

- - -

Chú thích:

Theo kết quả tính toán nêu trong hai bảng trên có thể thấy rằng: ứng với b=32^o, số hạng trong căn thức của các biểu thức (B.11), (B.11') đều xấp xỉ bằng không, đồng thời khi đó tính ra q_c=58^o ứng với cả hai trường hợp.

Nếu b>32^o, số hạng trong căn thức là âm nên vô nghĩa.

Vậy trong hai trường hợp này b_gh^d »32^o và q_gh^d » 58^o; kết quả đó hoàn toàn phù hợp với biểu thức (B.25);  đã nêu ở trên.

Từ kết quả nêu trên có thể rút ra trình tự tính toán áp lực đất dính trong trường hợp góc b>b_gh^d như sau:

...

...

...

* b £ - Tiếp tục tính E_c theo các biểu thức tương ứng đã nêu như thường lệ.

* b > - Có thể xem khối đất bên trên mặt nghiêng giới hạn (ứng với b = ) như một tải trọng phân bố đều, thẳng đứng liên tục rồi tiếp tục tính toán như Phụ lục D sau này sẽ giới thiệu

B.1.2.3 Tính toán áp lực đất bị động có ép trồi của đất

Hình B.10 biểu thị sơ đồ tính toán và đa giác các lực tác dụng lên lăng thể trượt (khối đất) ABC. Vì lăng thể trượt cân bằng tĩnh nên đa giác các lực tác dụng lên nó khép kín.

Hình B.10: Sơ đồ tính toán các lực và đa giác lực

Từ hình B.10b có thể viết biểu thức của lực chống E của đất tác dụng lên tường như sau:

E = E^T + E^c1 + E^c2

...

...

...

Trong đó:

E^T - Giá trị lực chống của đất lên tường khi bỏ qua ảnh hưởng của lực dính đơn vị C₁, C₂

E^c1, E^c2 - Giá trị lực chống của đất tăng lên do ảnh hưởng của lực dính đơn vị tác dụng lên mặt trượt BC và trên lưng tường AB.

Các biểu thức của E^T, E^c1, E^c2 được lập từ hệ thức lượng trong các tam giác abc, cdh', deg, kết quả như sau:

E^T =

(B.30)

E^c1 = C₁.H.N₁

(B.31)

E^c2 = C₂.H.N₂

...

...

...

Trong đó:

(B.33)

(B.34)

(B.35)

Với q₃ = a - j - d; q₄ = a - j

Lấy đạo hàm của E theo góc trượt q biểu thức (B.29) rồi cho bằng không, từ đó rút ra:

...

...

...

(B.36)

Trong đó:

(B.12)

(B.13)

(B.14)

...

...

...

P_b, Q_b, R_b, S_b, T_b tính theo (B.36*):

P_b = cosasinbcos(a - d) + sinjcos(a - j  - d)cos(a - b)

Q_b = cos(a - b)cos(a  - 2j  - d) - cos(a + b)cos(a - d)

R_b = cosjsin(j  - a - d)cos(a - b) - sinacosbcos(a - d)

S_b = 4cosacosjsin(b + a - j  - d)

T_b = 2cosacosjcos(b + a - j  - d)

(B.36*)

Vậy lực chống nhỏ nhất E_min có thể được bằng cách thay q_b tính theo biểu thức (B.36) vào các biểu thức (B.30), (B.31), (B.33), (B.34), (B.35).

E_min = E_bt = gH²M_b + C.H.N_b

...

...

...

Trong đó:

(B.38)

(B.39)

Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực bị động có ép trồi, điểm đặt và phương tác dụng của nó nêu trên hình B.11.

Hình B.11: Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực bị động của đất.

Chú ý 1:

...

...

...

(B.36')

E_min = E_bt = gH²M_b + C.H.N_b

(B.37')

(B.38')

(B.39')

2. Trường hợp đất rời (C₁=C₂=0) thì:

...

...

...

(B.37'')

Trong đó:

l_bt­ =

(B.38'')

Chú ý 2:

1. Trường hợp d - b = 0 và a ¹ 0:

Nếu d ¹ 0 và b ¹ 0 l_bt­ =

(B.38''')

Nếu d  = b = 0: l_bt­ =

...

...

...

2. Trường hợp d  = b = a = 0; l_bt­ =

Ví dụ B.2

Cho số liệu về tường chắn và đất đắp như trong ví dụ B.1.

Hãy xác định giá trị áp lực bị động của đất theo phương pháp đồ giải và giải tích ứng với các trường hợp: C₂=0,5C₁ và C₂=0.

GIẢI

1. Trường hợp C₂=0,5C₁

a) Phương pháp đồ giải:

· Giả thiết 5 mặt trượt Bc, …, BC_5­ ứng với mỗi mặt trượt, có một lăng thể trượt.

Xác định các yếu tố cần thiết để tính toán.

...

...

...

- Tổng lực dính tác dụng trên mặt trượt BC_i: C₁=c

- Phương của phản lực R_i (hình B.12b)

- Tổng lực dính C tác dụng trên lưng tường AB là hằng số và có giá trị bằng C=C.

Kết quả tính toán tóm tắt ở bảng b.9.

Bảng B.9.

Thứ tự mặt trượt

W_i=F_i.l.y (T/m)

C_i=C.(T/m)

C=C.

...

...

...

(m²)

W_i

BC_i (m)

C­_i

1

41.7

75

12.8

25.6

...

...

...

C₂=0®C=0

2

62.2

112

15.5

31.0

3

83.3

150

...

...

...

37.2

4

103.7

187

22.0

44.0

5

124.5

224

...

...

...

51.2

Chú thích:

BH_t = h = .cos(a - b)= 10,5.cos3^o20' = 10,4 m

· Ứng với mỗi lăng thể trượt, vẽ được một đa giác lực (hình B.12c). Năm đa giác lực đó, xác định năm giá trị của lực chống E_i, từ đó xác định được E_min=E_b.

Kết quả tính toán tóm tắt trong bảng B.10.

Bảng B.10

Trường hợp tính toán

Góc trượt

E_b (T/m)

...

...

...

Đồ giải

Giải tích

Đồ giải

1

42^o23'

43^o

380.0

380.6

2

...

...

...

42^o

363.7

364.0

b) Phương pháp giải tích:

· Tính các hệ số cần thiết.

Thay các số liệu đã cho vào các biểu thức tương ứng đã nêu trên. Tính ra kết quả như sau:

P_b=0.577; Q­_b=0.024; R_b=0.500; S_b=0.203

T_b=1.770; V_b=0.935; U­_b=0.125; W_b=1.746.

· Thay các số liệu đã tìm được vào (B.36) tính ra:

...

...

...

Từ (B.38), (B.39) suy ra M_b = 3.26; N_b = 3.58 + 0.75 = 4.33.

Vậy E_bt = .1,8.10².3,26 + 2,0.10.4,33 = 293,4 + 86,6 = 380,0 (T/m)

Hình B.12: Phương pháp đồ giải xác định E_min=E_bt­

2. Trường hợp C₂=0

a) Phương pháp đồ giải.

Tiến hành tính toán tương tự trường hợp trên, ở đây chỉ khác ở chỗ đa giác lực chỉ gồm bốn lực (hình B.12b).

Kết quả tính toán cuối cùng nêu trong bảng B.10.

b) Phương pháp giải tích.

...

...

...

Từ các số liệu đã cho, ứng với theo các công thức (B.36); (B.38) và (B.39) hoặc các bảng lập sẵn tìm được: q_b = 42^o31'; M_b = 3,242; N_b = 3,581.

Từ biểu thức (B.37') tính ra: E_bt = .1,8.10².3,242 + 2,0.10.3,581 = 292 + 71,7 = 363,7 (T/m)

B.1.2.4 Tính toán áp lực chủ động và bị động có ép trồi của đất trong một số trường hợp đặc biệt.

B.1.2.4.1 Trường hợp trên mặt đất có tải trọng phân bố đều thẳng đứng liên tục.

Tải trọng phân bố đều thẳng đứng liên tục trên mặt đất đắp có tác dụng làm tăng giá trị áp lực chủ động và áp lực bị động có ép trồi của đất lên tường.

- Trường hợp đất đắp là đất rời, tải trọng phân bố đều thẳng đứng liên tục không có ảnh hưởng tới vị trí mặt trượt. Trong trường hợp này, giá trị áp lực chủ động và áp lực bị động có ép trồi của đất được tính theo biểu thức sau:

Đối với áp lực chủ động:

(B.40)

Đối với áp lực bị động có ép trồi:

...

...

...

Trong đó: E_c, E_bt - lần lượt được tính theo các biểu thức (B.21'') và (B.37'');

(B.42^a)

Với q - Tải trọng phân bố đều thẳng đứng trên mặt đất đắp.

- Trường hợp đất đắp là đất dính, tải trọng phân bố đều thẳng đứng liên tục có ảnh hưởng tới vị trí mặt trượt. Trường hợp này, giá trị góc q_c vẫn được tính theo biểu thức  (B.11) (khi C₂ ¹ 0, hoặc (B.11') (khi C₂=0), nhưng phải thay thế trong đó bởi

với H_b = H + 2H_q

(B.42^b)

Trong đó H_q vẫn tính theo biểu thức (B.42^a)

Tùy theo quan hệ về giá trị giữa H_q và biểu thức tính áp lực chủ động có các dạng khác nhau.

...

...

...

(B.43)

Khi H_q > (Hình B.13b):

(B.44)

Khi H_q < (Hình B.13c):

(B.45a)

Trong đó: = - H

(B.45b)

Trong đó M_c, N_c lần lượt được tính theo các biểu thức (B.17), (B.17'), (B.18), (B.18')

Hình B.13 cho biểu đồ phân bố có giá trị cường độ áp lực chủ động của đất ứng với ba trường hợp trên. Giá trị áp lực bị động có ép trồi của đất trong trường hợp này được tính theo biểu thức sau:

...

...

...

(B.46)

Trong đó M_b, N_b lần lượt được tính theo các biểu thức (B.38), (B.38'), (B.39), (B.39') với góc trượt trong đó được tính theo biểu thức (B.36) hoặc (B.36’) với điều kiện thay bằng  (H_b tính theo biểu thức B.42b).

Hình B.13: Biểu đồ phân tích giá trị cường độ áp lực chủ động của đất

Hình B.14 cho biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực bị động của đất trong trường hợp này

Hình B.14: Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực bị động của đất

Chú ý:

1. Trường hợp tải trọng phân bố đều q đủ nhỏ, sao cho giá trị q_c tính theo  sai kém trong phạm vi 1 độ so với giá trị q_c tính theo , có thể xem như tải trọng q không ảnh hưởng tới vị trí mặt trượt nguy hiểm nhất.

...

...

...

Ví dụ B.3:

Cho một tường chắn cao 8m, góc dốc lưng tường a = 11^o20' (tg a=0.200). Đất đắp có góc ma sát trong j = 15^o, lực dính đơn vị  C = 1,5 T/m², trọng lượng đơn vị g = 1,8 (T/m³) và góc nghiêng mặt đất đắp b = 15^o. Cho góc ma sát giữa đất và tường d =

Trên mặt đất đắp có tải trọng phân bố đều thẳng đứng cục bộ q = 5 T/m² (Hình B.15)

Hãy vẽ biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực chủ động của đất lên tường và tính giá trị áp lực chủ động của đất trong trường hợp bỏ qua ảnh hưởng của lực dính đơn vị tác dụng tại lưng tường.

GIẢI

Tính H_q =

H_b = 8 + 2.2,64 = 13,28m;

Từ các công thức (B.11); (B.17) và (B.18) hoặc các bảng biểu đã tính sẵn, tìm được q_c = 46^o; M_c = 0,892; N_c = 2,07

Vậy

...

...

...

Xác định H₁, H₂ (hình B.15)

H₁ = ; H₂ = ; ,  được xác định từ hệ thức lượng trong các tam giác AA'C và C''B''C.

Tương tự như trên tính ra được

Vậy H₁ = 1,19 m . 0,9805 = 1,17 m

H₂ = 1,80 m . 0,9805 = 1,76 m.

Giá trị áp lực chủ động của đất lấy bằng diện tích phần biểu đồ có gạch ngang, hay:

E_c1=(4,24 - 3,10).[8 - (1,17 + 1,76)] = 5,78 T/m.

...

...

...

Phần áp lực âm do lực dính đơn vị gây ra trong phạm vi chiều cao H₁, H₂ của tường bỏ qua không kể đến.

Hình B.16b, c cho biết phương, điểm đặt của các áp lực đất E_c1, E_c2­ đó và biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất.

Hình B.15: Sơ đồ tính toán, biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất, phương và điểm đặt của nó.

B.1.2.4.2 Trường hợp lưng tường gãy và đất đắp gồm nhiều lớp khác nhau

Tính riêng áp lực đất cho tường đoạn tường có cùng góc dốc lưng tường hoặc cùng đặc trưng cơ lý của đất đắp.

Tổng áp lực đất tác dụng lên tường lấy bằng tổng hình học của các áp lực đất tác dụng lên mỗi đoạn riêng biệt.

Ví dụ B.4

Cho một tường chắn và các đặc trưng cơ lý của đất đắp nêu trên hình B.16.

...

...

...

GIẢI

1. Tính áp lực đất trên đoạn lưng tường AB.

Từ các công thức (B.11); (B.17) và (B.18) hoặc các bảng biểu đã tính sẵn tìm được: M_c = 0,543; N_c = 1,426.

Tính H_n theo biểu thức (B.20'): H_n =

Tính P_c theo biểu thức (B.22'): P_c =

Tính E_c1 theo biểu thức (B.21'):

E_c1 =  T/m.

2. Tính áp lực đất trên đoạn lưng tường BC với tga = 0,333. Xem lớp đất trên như một tải trọng phân bố đều q, có H_q = 3m, do đó H_b = 3 + 2,3 = 5,3m.

Vậy

...

...

...

và giá trị áp lực chủ động E_c2 trong đoạn tường này:

E_c2 = T/m.

Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất có dạng hình thang (hình B.17).

3. Tính áp lực đất trên đoạn lưng tường CD với tga = 0,333. Xem lớp đất trên như một tải trọng phân bố đều q = g₁(H₁ + H₂) = 2 x 6 = 12 T/m²,

Vậy H_q = , do đó: H_b = 4 + 2.12 = 28 m.

Trường hợp này có thể xem = 0, do đó lực dính đơn vị xem như không có ảnh hường tới vị trí mặt trượt nguy hiểm nhất. Từ các công thức (B.11); (B.17) và (B.18) hoặc các bảng biểu đã tính sẵn tìm được: q_c = 35^o, M_c = 0,685; N_c = 1,210.

Vậy

Giá trị áp lực chủ động E_c3 trong đoạn tường này bằng:

...

...

...

Biểu đồ phân bố giá trị áp cường độ áp lực đất nêu trên hình B.17:

Hình B.16: Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực chủ động của đất

B.1.2.4.3 Trường hợp lưng tường soải. (Hình B.17)

Trường hợp đất đắp là đất rời, mặt đất nằm ngang, để xác định giá trị áp lực chủ động của đất khi lưng tường soải, có thể dùng phương pháp gần đúng do giáo sư G.A.ĐUBRVOVA đề nghị.

Tường chắn được gọi là tường soải khi góc dốc lưng tường a thỏa mãn điều kiện sau:

a ³ a_gh

trong đó:

a_gh = arctg

...

...

...

(B.46c)

Giá trị của a_gh được tính sẵn với  (bảng B.11)

Bảng B.11 Giá trị hệ số l_c và góc a_gh

j^o

10

15

20

25

...

...

...

35

40

l_c

0.70

0.59

0.49

0.405

0.333

0.270

...

...

...

a_gh

72^o50'

71^o

69^o50'

68^o20'

67^o

65^o20'

63^o

Ví dụ B.5.

...

...

...

Hãy xác định giá trị áp lực chủ động của đất lên tường chắn đó.

GIẢI

1. Kiểm tra điều kiện tường soải:

Nếu cho , từ bảng B.11, ứng với j = 25^o tra ra l_c = 0.405 và a_gh = 68^o20'.

Vậy a = 70^o > a_gh ® tường soải.

2. Xác định giá trị áp lực chủ động của đất:

a) Cách tính gần đúng: Coi lưng tường là thẳng đứng BC, trên đó có thành phần nằm ngang của áp lực chủ động E_cn tác dụng:

E_cn = (T/m)

Thành phần đứng của áp lực chủ động E_cd lấy bằng trọng lượng của lăng thể đất nằm trong phạm vi lưng tường soải và BC:

...

...

...

b) Cách tính thứ hai, xác định vị trí mặt phẳng trên đó áp lực chủ động của đất tác dụng, có phương làm với pháp tuyến mặt đó một góc d = j.

Để xác định giá trị áp lực chủ động của đất, giả thiết một số mặt trượt thứ hai làm với BC những góc q_i khác nhau, ứng với mỗi mặt trượt đó, xác định giá trị thành phần nằm ngang E_­cn và thẳng đứng E_cd của áp lực đất.

Kết quả tính toán tóm tắt trong bảng B.12.

Bảng B.12

Áp lực chủ động (T/m)

Trọng lượng lăng thể đất trên lưng tường (T/m)

E_cd + W (T/m)

E_cn

...

...

...

15

38.8

28.4

228.9

252.5

20

35

35

215.3

...

...

...