CHÚ THÍCH: Về trị số, K_tx luôn lớn hơn 1, nó được sử dụng trong tính toán kinh tế - kỹ thuật của công tác khai thác và vận chuyển đất, được xác định bằng thí nghiệm tại hiện trường ứng với thiết bị đào sử dụng.

4.2. Các chỉ tiêu cơ học chủ yếu của đất (main mechanical properties of soil)

Đối với đất dùng cho xây dựng các công trình thủy lợi, cần được nghiên cứu cẩn thận về độ bền chống cắt, tính thấm nước, độ bền thấm và tính nén lún của đất.

4.2.1. Độ bền chống cắt của đất (shear strength of soil)

Là ứng suất bên trong của đất sinh ra chống lại sự chuyển dịch cắt (trượt) bởi tác dụng của lực cắt. Độ bền chống cắt của đất dính được biểu thị bằng góc ma sát trong, j (độ) và lực dính đơn vị, C (kPa); còn đối với đất rời là góc ma sát trong, j (độ).

CHÚ THÍCH:

- Độ bền chống cắt của đất thường được xác định trong phòng thí nghiệm, tiến hành trên thiết bị cắt phẳng hoặc thiết bị nén 3 trục.

- Đối với đất dùng trong xây dựng công trình thủy lợi, với đất đắp cần xác định độ bền chống cắt của mẫu chế bị ở độ ẩm tốt nhất và độ chặt đã được lựa chọn phù hợp với kết quả thí nghiệm đầm chặt đất. Mấu đất chế bị hoặc mẫu nguyên trạng đều cần xác định độ bền chống cắt ở hai trạng thái: ở trạng thái độ ẩm tự nhiên hoặc chế bị và ở trạng thái bão hòa nước hoàn toàn.

- Độ bền chống cắt của đất là một chỉ tiêu cơ học rất quan trọng của đất. Độ bền chống cắt của đất rời phụ thuộc chủ yếu vào thành phần hạt, độ chặt, trạng thái và điều kiện thoát nước. Đối với các đất dính độ bền chống cắt phụ thuộc rất nhạy cảm với độ chặt, độ ẩm, thành phần khoáng vật, cỡ hạt và các tính chất vật lý khác, nó có thể biến đổi trong phạm vi khá rộng. Vì vậy, trước khi xác định độ bền chống cắt của đất cần dự đoán là đất sẽ có độ chặt và độ ẩm như thế nào trong quá trình xây dựng và vận hành công trình và hướng vào độ chặt, độ ẩm đó để áp dụng sơ đồ thí nghiệm xác độ bền chống cắt của đất cho phù hợp hoặc theo yêu cầu của Tư vấn thiết kế.

...

...

...

a. Sơ đồ thí nghiệm cắt nhanh, không cố kết, ký hiệu là sơ đồ UU (unconsolidated - undrained):

Thí nghiệm cắt theo sơ đồ này, mẫu đất thí nghiệm không được cố kết trước (Unconsolidated), ngay sau khi tác dụng áp lực nén pháp tuyến, thì tiến hành tác dụng lực cắt liên tục và đều đặn làm cho đất bị biến dạng cắt (trượt) với tốc độ không đổi, sao cho với tốc độ đó thì đất bị phá hủy cắt trong thời gian từ 4; 5 min hoặc 6 min, và trong quá trình đất bị cắt, nước trong các lỗ rỗng của đất không được thoát ra ngoài (undrained). Kết quả tính toán được độ bền chống cắt của đất là góc ma sát trong, j_uu (độ) và lực dính đơn vị, C_uu (kPa) - đối với đất dính, hoặc góc ma sát trong j_uu (độ) - đối với đất rời, ở trạng thái ứng suất tổng, tương ứng với độ bền chống cắt của đất trong công trình được xây dựng hoàn tất trong thời gian ngắn và phải đưa vào khai thác ngay.

b. Sơ đồ thí nghiệm cắt nhanh, cố kết trước, ký hiệu là sơ đồ CU (consolidated - undrained)

Thí nghiệm cắt theo sơ đồ này, mẫu đất thí nghiệm được nén cố kết trước (consolidated) dưới một áp lực pháp tuyến áp dụng khi cắt, sau đó mới tác dụng lực cắt làm cho đất bị phá hủy cắt trong thời gian ngắn như ở sơ đồ trên. Kết quả tính toán được độ bền chống cắt của đất là góc ma sát trong j_cu và lực dính đơn vị, C_cu (kPa) - đối với đất dính, hoặc góc ma sát trong, j_cu (độ) - đối với đất rời, tương ứng với độ bền chống cắt của đất trong công trình xây dựng với thời gian dài mới xong, đất đã được cố kết dưới tải trọng công trình và công trình vận hành ngay ở mức thiết kế, trong điều kiện nước lỗ rỗng còn có trong đất rất bị hạn chế thoát ra ngoài.

CHÚ THÍCH:

Theo nguyên tắc thí nghiệm của sơ đồ này, có thể xác định được độ bền chống cắt của đất ứng với bất kỳ mức độ cố kết nào của nó, bằng cách cố kết trước cho các mẫu đất thí nghiệm đến độ cố kết cần xét, rồi mới tiến hành cắt đất. Các thông số độ bền chống cắt của đất xác định được dùng cho phân tích, tính toán ổn định của công trình theo các giai đoạn trong quá trình vận hành.

c. Sơ đồ thí nghiệm cắt chậm, ký hiệu là sơ đồ CD (consolidated - drained)

Thí nghiệm cắt sơ đồ này, các mẫu đất thí nghiệm được nén cố kết trước (consolidated) dưới một áp lực pháp tuyến áp dụng khi cắt, sau đó mới tác dụng lực cắt với tốc độ chậm đủ đảm bảo cho nước trong các lỗ rỗng của đất kịp thoát ra ngoài (drained), để không gây ra sự tăng đáng kể áp lực nước lỗ rỗng trong quá trình đất bị cắt. kết quả tính toán được độ bền chống cắt của đất là góc ma sát trong, j_CD (độ) và lực dính đơn vị, C_CD (kPa) - đối với đất dính, hoặc j_CD (độ) - đối với đất rời, ở trạng thái ứng suất hữu hiệu. Các thông số độ bền chống cắt của đất được xác định theo sơ đồ thí nghiệm này được sử dụng cho phân tích, tính toán ổn định lâu dài của công trình.

CHÚ THÍCH:

...

...

...

2. Đối với đất có tính lún ướt, nên thí nghiệm với đất bão hòa nước hoàn toàn, theo sơ đồ cắt nhanh không cố kết (sơ đồ UU).

3. Đối với đất trương nở phân bố ở bờ dốc, mái dốc hố móng, kênh dẫn nước, nên tiến hành thí nghiệm với các mẫu đất đã được làm bão hòa nước hoàn toàn, trong điều kiện cho trương nở tự do, rồi mới tiến hành cắt nhanh, không cố kết (sơ đồ UU). Còn các trường hợp khác, việc làm bão hòa nước cho các mẫu đất thí nghiệm trước khi cắt, phải đảm bảo không cho đất trương nở.

4. Đối với các đất hạt mịn mềm yếu và bùn, độ bền chống cắt được xác định bằng phương pháp cắt cánh hoặc xuyên côn tĩnh ở trong phòng hoặc ở hiện trường là phù hợp nhất. Kết quả tính toán được là lực dính đơn vị của đất ở trạng thái ứng suất tổng, C_uu (kPa), còn góc ma sát trong xem như bằng không (j_uu = 0).

5. Đối với các đất hạt mịn chứa hạt to (sỏi, sạn) hoặc các đất sỏi (sạn) chứa hạt mịn, độ bền chống cắt chỉ có thể xác định được bằng thí nghiệm trên các thiết bị với mẫu thử cỡ lớn phù hợp tương ứng với cỡ hạt to của đất.

6. Đối với công trình quy mô vừa hoặc lớn, trong giai đoạn thiết kế kỹ thuật, độ bền chống cắt của đất dính cần được xác định bằng thí nghiệm trên thiết bị nén ba trục, có đo áp lực nước lỗ rỗng, để chuẩn hóa các trị tính toán (j^tt; C^rr).

4.2.2. Góc nghỉ tự nhiên của đất rời (angle of natural repose of non - cohesive soil)

Là góc nghiêng giới hạn của mái dốc đất rời ứng với kết cấu xốp nhất, ký hiệu là a, biểu diễn bằng độ. Với đất ở trạng thái khô, có a_K (độ), với đất ngập trong nước có a_ư (độ), xác định theo TCVN 8724:2012.

4.2.3. Các đặc trưng tính chất nén lún của đất (compressibility characteristics of soil)

Là các đặc trưng biến dạng lún của đất dưới tác dụng của tải trọng nén thẳng đứng, không có nở hông (nén lún một chiều), trong giai đoạn cố kết thấm, được xét trong điều kiện thoát nước thẳng đứng, bằng thí nghiệm ở trong phòng, trên thiết bị nén một trục, không có nở hông (One-dimensional Compresion Test, viết tắt là OCT).

...

...

...

Đối với đất dùng cho xây dựng công trình thủy lợi, trong mọi trường hợp, cần thí nghiệm với mẫu đất đã được làm bão hòa nước hoàn toàn và nén đất đến ổn định lún dưới ít nhất là 4 cấp áp lực nén thẳng đứng, cấp sau có độ lớn gấp đôi cấp trước liền kề.

4.2.3.1. Theo kết quả thí nghiệm, từ lượng lún ổn định của đất, Dh_i (mm), vào cuối giai đoạn chất tải ở cấp áp lực P_i (kPa), tính được:

- Lượng giảm của hệ số rỗng của đất sau khi lún ổn định ở cấp áp lực P_i nào đó, tính toán theo công thức 2:

(2)

trong đó: e₀ là hệ số rỗng ban đầu của đất, h₀ là chiều cao mẫu đất thí nghiệm (mm); Dh_i là tổng lượng lún ổn định tích lũy của đất ở cấp áp lực P_i (mm);

- Hệ số rỗng của đất sau khi nén lún ổn định dưới áp lực P_i là e_i, tính theo công thức 3:

e_i = e_o - De_i

(3)

...

...

...

Biểu đồ quan hệ e_i ~ P_i; Biểu đồ quan hệ e_i ~lgP_i; Biểu đồ quan hệ giữa lượng lún Dh (mm) và căn bậc hai của thời gian lún , t (min) hoặc biểu đồ quan hệ giữa lượng lún Dh (mm) và log thời gian lún lg(t), t (min), ứng với từng cấp áp lực nén. Và tính toán các đặc trưng nén lún của đất không có nở hông trong từng phạm vi lực nén, chẳng hạn từ P_i đến P_i+1 (với P_i+1 > P_i) như sau:

4.2.3.2.1. Hê số nén lún của đất (compressibility coofficient)

Là tỷ số giữa biến thiên hệ số rỗng (De) và biến thiên áp lực nén tác dụng tương ứng (DP), ký hiệu là a hoặc a_­v, tính theo công thức : a = De/DP, (kPa^-1).

Trong phạm vi áp lực nén từ P_i đến P_i+1, có hệ số nén lún a_i-(i+1) là:

trong đó:

e_i là hệ số rỗng của đất ứng với áp lực nén P_i, không thứ nguyên;

e_i+1 là hệ số rỗng của đất ứng với áp lực nén P_i+1, được xác định theo biểu đồ quan hệ e_i ~ P_i.

CHÚ THÍCH:

...

...

...

4.2.3.3.2. Hệ số nén lún tương đối a_o, hay là hệ số nén lún thể tích m_v (relative compressibility coefficient)

Là đại lượng đặc trưng cho sự thay đổi thể tích của một đơn vị thể tích đất do cố kết dưới một đơn vị áp lực nén tác dụng, ký hiệu a_o (m²/kN hay kPa^-1), được  tính theo công thức tổng quát 4:

(4)

trong đó: Dh là lượng lún của đất dưới áp lực nén P, mm;

h_o là chiều cao ban đầu của mẫu đất, mm.

P là áp lực nén, kPa.

CHÚ THÍCH:

- Hệ số nén lún tương đối của đất cũng có thể tính được theo công thức tổng quát 4':

...

...

...

(4')

- Với áp lực nén trong khoảng từ P_i đến P_i+1, có hệ số nén là a_i-(i+1) như đã nói ở trên, thì hệ số nén lún tương đối tương ứng của đất là a_0[i-(i+1)], tính được theo công thức 4'':

(4'')

4.2.3.3.3. Môđun biến dạng không có nở hông của đất (inlateral deformation modulus)

Là tỷ số giữa số gia áp lực nén DP (kPa) và biến dạng tương đối tương ứng Dh/h của đất, ký hiệu là E (kPa), tính theo công thức tổng quát 5:

(5)

trong đó: Dh là lượng lún của đất dưới tác dụng nén chặt của DP, mm;

...

...

...

- Môđun biến dạng không có nở hông của đất trong khoảng áp lực nén, chẳng hạn từ P_i đến P_i+1 là E_i-(i+1), được tính theo công thức 5':

(5')

trong đó: a_i-(i+1) là hệ số nén lún của đất trong khoảng áp lực từ P_i đến P_i+1.

CHÚ THÍCH:

Khi sử dụng Môđun biến dạng không có nở hông của đất để tính lún, cần xét với môđun biến dạng không có nở hông (E) trong khoảng áp lực từ P₁ đến P₂, với P₁­ là áp lực cột đất tự nhiên mà đất đã phải chịu, còn P₂ là áp lực công trình; mặt khác, phải chuyển môđun biến dạng không có nở hông (E) sang môđun tổng biến dạng có nở hông ở ngoài thực tế (E₀), bằng cách nhân nó với hệ số b, tức là E₀ = b.E. Trị số b được xác định theo hệ số nở hông m:

hoặc, xác định theo hệ số áp lực hông x:

;

...

...

...

4.2.3.3.4. Áp lực tiền cố kết (pre- consolidation pressure)

Là áp lực tối đa mà đất đã bị cố kết trong quá trình lịch sử hình thành, ký hiệu là P_c (kPa). Nó được xác định trên biểu đồ đường cong quan hệ hệ số rỗng e và log áp lực nén P(e-logP). Áp lực tiền cố kết (P_c) được dùng để đánh mức độ cố kết của đất thiên nhiên, ở độ sâu đang xét, thông qua việc so sánh nó với áp lực cột đất hiện tại ở đó (P_o) như sau: P_c > P_o - đất quá cố kết; P_c = P_o - đất cố kết bình thường; P_c < P_o - đất chưa được cố kết.

4.2.3.3.5. Hệ số cố kết (coofficient of consolidation)

Là đặc trưng thời gian cố kết thấm của đất dưới tải trọng nén tác dụng, ký hiệu là C_v (cm²/s). Có thể xác định hệ số cố kết C_v theo phương pháp Casagrande - phương pháp log thời gian, đường cong cố kết theo thời gian: độ lún Dh ~ logt, hoặc theo phương pháp Taylor - phương pháp căn bậc hai thời gian, đường cong cố kết theo thời gian: độ lún Dh ~ . Hệ số cố kết C_v được dùng để tính lún theo thời gian.

4.2.4. Hệ số lún ướt (lún sập) của đất (coofficient of collaped compression)

Là độ lún tương đối khi tăng thêm của đất (Dh/h_o), do đất bị làm ướt nước sau khi đã ổn định lún dưới tải trọng đang xét, ký hiệu là a_m. Với đất có hệ số lún ướt dưới tải trọng, a_m ³ 0,01 là thuộc đất có tính lún ướt. Hệ số lún ướt (a_m) của đất được xác định theo TCVN 8722:2012.

4.2.5. Độ bền thấm (sức chống xói mòn) của đất (suffosion strength of soil)

Là khả năng của đất chống lại sự phá hủy từ bên trong khối đất, bởi tác dụng của dòng thấm dưới dạng bào xói và rửa trôi dần các vật liệu hạt mịn qua các lỗ hổng lớn hơn nó. Kết quả là tạo ra các lỗ hổng trong đất ngày càng lớn và phát triển dần từ miền thoát, là ẩn họa đối với các công trình đập hồ chứa và các công trình chống lũ.

CHÚ THÍCH:

...

...

...

- Đối với công trình thủy lợi, đất nền cũng như đất đắp, độ bền thấm của đất có ý nghĩa đặc biệt quan trọng đối với sự ổn định của công trình. Khi nghiên cứu xói ngầm, cần quan tâm xói ngầm tiếp xúc giữa lớp đất chứa nhiều hạt mịn và lớp đất hạt thô hơn và có tính thấm lớn hơn nhiều lần so với lớp đất kia. Có thể xác định trị số ,  của đất bằng cách thí nghiệm trên thiết bị chuyên dụng và theo quy trình phù hợp đối với từng loại đất được nghiên cứu. Cần phân biệt hiện tượng xói ngầm với hiện tượng chảy đất, bục đất gây nên bởi tác dụng đẩy nổi của áp lực thấm mà gradien thủy lực giới hạn (J^gh) là đặc trưng.

4.2.6. Khối lượng thể tích đơn vị đất khô lớn nhất và độ đầm nén tốt nhất của đất dính (maximum dry density and optimum water content of cohesive soil)

Là khối lượng lớn nhất của phần hạt rắn có trong một đơn vị thể tích đất, do đầm chặt đất với công đầm quy định và ứng với độ ẩm đầm nén tốt nhất của đất (W_op) ở năng lượng đầm đó, ký hiệu là g_c.max biểu thị bằng g/cm³.

CHÚ THÍCH:

Khối lượng thể tích khô lớn nhất và độ ẩm tốt nhất của đất dính dùng làm đất đắp trong công trình thủy lợi, được xác định theo TCVN 4201:2012. Đó là cơ sở để quy định độ chặt và độ ẩm thích hợp của đất trong thi công đầm chặt đất tại hiện trường.

4.2.7. Khối lượng thể tích đơn vị đất khô lớn nhất của đất rời (maximun dry density of non-cohesive soil)

Là khối lượng khô lớn nhất của phần hạt rắn của một đơn vị thể tích đất rời, do đất được đầm chặt theo quy trình và với năng lượng đầm rung quy định, ký hiệu là g_c.max biểu thị bằng g/cm³.

4.2.8. Khối lượng thể tích đơn vị đất khô nhỏ nhất của đất rời (minimum dry density of non-cohesive soil)

Là khối lượng khô nhỏ nhất của phần hạt rắn của một đơn vị thể tích đất rời, do đất bị làm tơi xốp nhất, ký hiệu là g_c.max biểu thị bằng g/cm³.

...

...

...

1- Khối lượng thể tích đơn vị đất khô lớn nhất và nhỏ nhất của đất rời được xác định theo TCVN 8721:2012.

2- Khối lượng thể tích đơn vị đất khô lớn nhất là cơ sở để quy định khối lượng thể tích đơn vị đất khô trong thi công đầm chặt đất rời ở hiện trường. Khối lượng thể tích đơn vị đất khô lớn nhất và nhỏ nhất liên hệ với khối lượng thể tích đơn vị đất khô của đất cấu trúc tự nhiên của đất rời, được gọi là "Độ chặt tương đối, ký hiệu là D hoặc i_D, biểu thị bằng số thập phân, tính toán theo công thức 6:

(6)

trong đó:

e_o, e_max và e_min tương ứng là hệ số rỗng của đất cấu trúc tự nhiên, của đất ở trạng thái xốp nhất và chặt nhất.

3- Độ chặt tương đối D được dùng để đánh giá trạng thái nén chặt tự nhiên của đất rời theo bảng dưới:

Độ chặt tương đối, D

0¸0,15

...

...

...

0,35¸0,65

0,65¸0,85

0,85¸1

Trạng thái nén chặt của đất rời

Rất rời rạc

Rời rạc

Trung bình

Chặt

Rất chặt

...

...

...

Hệ số rỗng của đất rời ở trạng thái xốp nhất, e_max, tính theo công thức 6':

(6')

(6'')

Ở đây: r_s - khối lượng riêng của các hạt rắn, g/cm³.

4.3 Các đặc trưng tính chất vật lý dẫn xuất của đất

Các đặc trưng tính chất vật lý của đất được tính toán từ các chỉ tiêu vật lý cơ bản (nêu ở bảng 1)

Bảng 1 - Các đặc trưng tính chất vật lý của đất

...

...

...

Đặc trưng

Ký hiệu

Công thức tính

Đơn vị tính trong các liên hệ

Chú thích

1

Khối lượng riêng (khối lượng thể tích đơn vị hạt rắn, còn gọi là dung trọng hạt)

r_s

r_s =

...

...

...

r_s: g/cm³

Xác định bằng thí nghiệm

Thể tích hạt rắn

2

Độ ẩm khối lượng

W

W =

Khối lượng nước

W biểu diễn bằng % khối lượng

...

...

...

Khối lượng đất khô

3

Khối lượng thể tích đơn vị đất tự nhiên hoặc chế bị

g_w

g_w =

Khối lượng tổng

g_w: Mg/m³ hoặc g/cm³

Như trên

Tổng tích tổng

...

...

...

Khối lượng thể tích đơn vị đất khô, còn gọi là khối lượng thể tích cốt đất (khối lượng các hạn rắn/thể tích tổng)

g_c (còn ký hiệu là g_d)

g_c =

g_c: g/cm³

g_w: g/cm³

W: Số thập phân

Chỉ tiêu dẫn xuất

5

Độ ẩm thể tích (thể tích nước trong lỗ rỗng / thể tích tổng)

...

...

...

W_v = W. g_c

W_v: Biểu diễn bằng % thể tích

W: Số thập phân

g_c: g/cm³

Như trên

6

Độ rỗng (thể tích lỗ rỗng/ thể tích tổng)

n

n = 1 -

...

...

...

g_c và r_s: g/cm³

Như trên

7

Hệ số rỗng (thể tích lỗ rỗng, thể tích phần hạt rắn)

e

e: Không có đơn vị

r_s và g_c: g/cm³

n: Số thập phân

...

...

...

8

Hệ số đồng nhất về thành phần hạt của đất

Cu

Cu =

d₁₀: Đường kính hiệu quả, mm;

d₆₀: Đường kính kiểm tra, mm

Như trên

9

Hệ số đường cong phân bố thành phần hạt của đất

...

...

...

d₁₀, d₃₀ và d₆₀ thứ tự là đường kính hạt ứng với hàm lượng 10 %, 30 % và 60 % trên đường cong phân bố cỡ hạt của đất

10

Độ ẩm bão hòa, còn gọi là độ ẩm toàn phần (Khối lượng nước lấp đầy các lỗ rỗng/ khối lượng đất khô)

W_sat (hoặc W_bh)

W_sat = ; hoặc

W_sat: Biểu thị bằng % khối lượng

g_dc và r_s: g/cm³

...

...

...

Như trên

11

Độ bão hòa nước, hệ số bão hòa nước (thể tích nước trong các lỗ rỗng/ thể tích các lỗ rỗng)

S_r (hoặc G)

S_r

S_r: biểu thị bằng số thập phân

W và W_sat: Số thập phân

n: Số thập phân

...

...

...

Như trên

12

Chỉ số dẻo của đất

i_P (hoặc W_n)

i_P = W_L - W_P

i_P: Biểu thị bằng % khối lượng

W_L: Giới hạn chảy, % khối lượng

W_P: Giới hạn dẻo, % khối lượng

Như trên

...

...

...

Độ sệt của đất

i_L (hoặc B)

i_L =

=

i_L: Số thập phân

W_a: độ ẩm tự nhiên của thành phần hạt nhỏ hơn 0,5 mm của đất (đã được hiệu chỉnh)

Như trên

14

Độ chặt tương đối của đất rời

...

...

...

D =

e: Hệ số rỗng của đất kết cấu tự nhiên;

e_min và e_max: Hệ số rỗng của đất ứng với kết cấu chặt nhất và xốp nhất

Như trên

15

Khối lượng thể tích đơn vị của đất bão hòa nước

g_sat (hoặc g_bh)

g_sat =g_c + n x r_w

g_sat: g/cm³

...

...

...

n: Độ rỗng, số thập phân

Như trên

16

Khối lượng thể tích đơn vị của đất ngập trong nước

g_sub

g_sub = (r_s - 1) x (1 - n) = g_sat - 1

g_sub: g/cm³

r_s: Khối lượng riêng của đất, g/cm³

n: Độ rỗng, số thập phân

...

...

...

17

Hệ số đầm chặt (tỷ số giữa khối lượng thể tích đơn vị đất khô thi công đạt được và khối lượng thể tích đơn vị đất khô lớn nhất do đầm nén tiêu chuẩn trên thiết bị proctor

K

K =

K: Không có đơn vị

Như trên

MỤC LỤC

Lời nói đầu

...

...

...

1 Phạm vi áp dụng (Scope)

2 Các thuật ngữ mô tả đất (Terminologies gor description of soils)

3 Các thuật ngữ và định nghĩa về chất đất hoặc tính chất đặc trưng (Terminologies and definition about soil quality or characteristical property)

4 Thuật ngữ về các tính chất cơ lý chủ yếu của đất (Terminologies of main physical mechanical properties of soi)